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1.
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V带传动的疲劳可靠性设计
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沈浩 黄文贵《天津科技大学学报》,1994年第2期
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提出了Ｖ带传动的疲劳可靠性设计方法和有关统计值的确定
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2.
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V型带传动中带速的选择原则
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吴亚忠 刘训涛 訾克明《黑龙江科技学院学报》,2002年第12卷第3期
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带传动中,带速直接影响到带所能传递的能力和最大应力点处的应力值,而最大应力点处的应力又严重地影响到带的寿命。为了充分发挥其最大的经济效益,在带传动设计时,应使带的寿命最长和传动能力最大。利用极值理论,推导出带传动中最大应力点处的应力最小时带速的一般计算公式和带传动能力最大时带速的一般计算公式,从而建立出带传动设计时带速的选择原则。
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3.
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三角带传动的模糊可靠性优化设计
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余顺年《集美大学学报(自然科学版)》,1998年第3卷第3期
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运用可靠性理论及模糊数学基本知识，建立了三角带传动的模糊可靠性优化设计的数学模型，并结合实例进行了优化设计。
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4.
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略论带传动的包角系数
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蓝棣云《湘潭大学自然科学学报》,1992年第14卷第3期
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文中通过对单根V带的额定功率和V带传动所需带的根数的计算公式进行分析,提出了包角系数的定义及其数学表达式,给出了不同材科配偶的带和带轮在不同包角时的包角系数值,并对带传动的设计问题提出了新的见解。
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5.
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V带传动可靠性优化设计方法研究 被引次数：2
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龚小平 仝崇楼 刘万俊《空军工程大学学报》,2002年第3卷第4期
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在V带传动传统设计的基础上，将V带传动相关设计参数均看作随机变量，以V带传动依概率不发生疲劳断裂和打滑作为主要的可靠性约束条件，建立了V带传动可靠性优化设计数学模型，并给出设计计算实例。与传统设计比较，本设计计算方法新颖、可靠、实用可行。
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6.
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V型带传动的可靠性设计 被引次数：1
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赵秀文 王晖《吉林工学院学报》,1999年第20卷第2期
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根据可靠性设计理论，结合带传动承载能力的传统设计理论，介绍了Ｖ型带传动的可靠性设计。
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7.
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声子晶体在空腔板件振动控制中的应用研究
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何宇漾 靳晓雄《科学技术与工程》,2014年第14卷第25期
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建立了局域共振声子晶体板状结构,在266.1~528.8 Hz频率范围内获得了最大幅值为35 dB的减振特性。对不同布置形式的声子晶体板进行了仿真和试验分析,二者结论基本一致。构建了局域共振声子晶体结构空腔,并结合有限元方法对空腔结构进行模态分析、带隙机理和共振带隙特性分析。得出声子晶体单元的不同布置位置和形式对声子晶体结构空腔的振动固有频率的影响。
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8.
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同步齿形带传动的可靠性优化设计
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张申林《长安大学学报(自然科学版)》,2000年第20卷第1期
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根据可靠性理论将有关的设计变量处理成随机变量，建立了同步齿形带传动的可靠性优化设计的概率数学模型，并结合实例给出了同步齿形带可靠性优化设计的方法和结果。
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9.
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V 带传动最大承载能力的全局优化设计
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张少军 万中 刘光连《中国科学:技术科学》,2011年第41卷第1期
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建立了V 带传动承载能力最大化问题的最优设计模型. 研究了该模型中目标函数凹性、单调性和全局最优性条件, 证明了V 带传动最优设计问题的可行域是有界闭凸集. 以此为基础, 提出了寻求该模型全局最优解的最优值线段算法. 在4 种不同的设计条件下, 给出了V 带传动最大承载能力的全局优化解法. 工程设计案例研究表明了该模型和全局优化方法具有广阔的应用前景.
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10.
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金属带式无级变速传动节圆半径优化设计
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胡建军 秦大同 等《重庆大学学报(自然科学版)》,2002年第25卷第10期
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无级变速传动是汽车理想的传动方式，是研究者和汽车公司研究的重点。通过建立金属带式无级变速传动的力学分析模型，导出了确定无级变速传动中最大转矩传递能力时最佳节圆半径的计算公式，提出了了对无级变速传动进行节圆半径优化的设计方法和步骤，并进行了实例计算分析，结果表明，通过节圆半径优化能够提高带传动的承载能力。研究结果为进一步研究无级变速传动系统提供了理论分析方法和设计依据。
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11.
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弧齿锥齿轮四阶传动误差的设计
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苏进展 方宗德 蔡香伟《华南理工大学学报(自然科学版)》,2014年第1期
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为获得给定设计重合度和实际载荷工况下传动误差的不同啮合转换点幅值和最小波动量,提出了小轮采用变性法加工的弧齿锥齿轮四阶传动误差设计方法.通过改变接触迹线方向和参考点位置来获得齿轮副预置重合度和啮合位置对称;预置四阶传动误差的表达式,由逆轮齿接触分析(TCA)方法获得相应的高阶变性系数.算例分析结果表明:调整滚比多项式的前四项系数,可以获得不同啮合转换点幅值的四阶传动误差,并对承载传动误差的波动量及所对应的载荷产生影响;四阶传动误差是通过控制齿面相对修形量来实现的.
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12.
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电极位置对垂直三层土壤结构中接地系统接地电阻测量结果的影响 被引次数：3
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曾嵘 何金良 高延庆 孙为民 屠幼萍《清华大学学报(自然科学版)》,2001年第41卷第3期
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如何简便、准确地测量发、变电站接地系统的真实接地电阻是保证电力系统安全、可靠运行的一项重要措施。论文采用数值计算方法分析了垂直三层土壤结构中的接地系统接地电阻测量时测量电极的布置规律 ,分析了不同接地系统位置情况下 ,不同方向布置测量线路所要求的电压极的正确位置 ,也讨论了不同测量路线时采用 0 .6 18法进行接地电阻测量时的误差。分析表明 ,科学合理的接地电阻测量方法应当基于了解接地系统所处位置的土壤地质分层结构和选择合理的电流极引线方向及电压极的布置位置 ,确保比较准确地测量接地电阻 ,并且能够分析所采用测量方法的测量结果与真实值之间的误差 ,进行合理修正。分析结果可为电力运行部门提供参考
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13.
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带传动系统的多体动力学建模与接触振动研究 被引次数：1
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姚廷强 迟毅林 黄亚宇 谭阳《系统仿真学报》,2009年第21卷第16期
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结合刚性有限元法和多体动力学方法,提出带传动系统的多体接触的相对坐标递推动力学建模的新方法.以等效的柔性连接力来描述带的柔性变形,结合带体单元结点的相对坐标和面-面接触方法,建立了带传动系统的多体动态接触动力学模型.以平带传动系统为例,新方法综合考虑了柔性带的柔性效应,带体单元与传动轮之间的动态接触、转速、摩擦等因素,分析出带传动系统的横向振动位移、弯矩、动态接触力和张紧力等动力响应特性和接触振动特性.结果表明新方法能有效地计算带传动系统的柔性带的振动特性和接触动力响应等动力学响应特性,为带传动系统的动态设计与改进提供重要的参考数据和理论依据.
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14.
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带传动的计算机辅助设计
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杨桦 张才千《济源职业技术学院学报》,2014年第4期
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针对传统带传动设计主要依靠技术人员进行手工设计,工作过程计算复杂、繁琐的问题,进行带传动计算机辅助设计的研究和实现,大大提高了工作效率。实际应用表明,该系统能够满足带传动设计的工作要求,解决了带传动设计工作中存在的问题,具有极为广泛的推广应用前景。
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15.
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普通车床传动系统变速机构的改进
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郁冬《河南科技》,2018年第13期
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本文结合CA6140车床实例,简单介绍了CA6140车床的结构组成,分析了机床主传动系统设计要求,针对主传动系统进行改造设计,确定了CA6140车床传动系统轴承部件。
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16.
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临时墩对三塔斜拉桥最大双悬臂抖振控制研究
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马婷婷 葛耀君 杨泳昕 郭增伟《华中科技大学学报(自然科学版)》,2012年第40卷第7期
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针对某三塔斜拉桥的工程问题,通过三维风致响应数值分析和气弹模型风洞试验分别对该桥最大双悬臂施工状态在设计基准风速下的抖振响应进行了对比研究,结果表明：2种方法得到的结构抖振响应较为接近,验证了数值计算方法的准确性;悬臂端部竖向抖振响应较大,应采用设置临时墩方法对其进行控制.通过三维风致响应数值分析方法对该桥最大双悬臂施工状态下不同临时墩布置位置对抖振响应的影响进行了研究,并同无临时墩结果进行比较,结果显示：临时墩使长悬臂端部竖向抖振极值响应大幅度下降,扭转位移略有降低,侧向位移却有增大;随着临时墩位置的改变,双悬臂结构的竖向和侧向抖振极值响应变化均很小,扭转位移的波动幅度为27%,但扭转位移均值不大,最大双悬臂结构抖振极值响应对临时墩布置位置不敏感,当临时墩距桥塔达到一定距离时,可参考结构抗风之外如河床地貌、经济等因素合理布置.
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17.
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带传动效率的研究
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李金坤《华侨大学学报(自然科学版)》,1987年第2期
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本文分析了带传动(主要是三角带传动)中引起功率损失的各个因素;论述了影响工业上常用的几种三角带及该种三角带传动效率的主要因素;指明了提高其传动效率的途经;推荐了较佳应用条件。文末给出实例,它说明更高效率的带传动能节省很多的能源和开支。
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18.
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三轮一带传动系统噪声仿真与试验验证
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史尧臣 陈国平 李占国 赵希禄《西安交通大学学报》,2019年第8期
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为了研究张紧器对同步带传动噪声的影响规律,针对ZA型汽车同步带建立了三轮一带传动系统的有限元分析模型。首先分析了三轮一带传动系统在啮合冲击激励作用下的动态响应,并以动态响应结果作为边界条件,其次基于声学边界元理论直接边界元法建立了三轮一带传动系统的声学边界元仿真模型,得到同步带表面声压分布云图及场点辐射噪声。设计了三轮一带噪声试验台,并对三轮一带传动系统进行了噪声测试,比较辐射噪声的测试结果与数值仿真结果。结果表明:在非共振区,4个场点噪声变化规律一致,且随着啮合频率增加,噪声幅值增加;在共振区,共振噪声的噪声幅值会有不同程度的增加,与理论分析结果相同;共振频率下的噪声源主要集中在带段中间,非共振频率下的噪声源集中在主、从动轮及张紧器位置附近。研究验证了仿真计算结果的准确性与可行性,得到张紧轮对同步带传动系统噪声的影响规律。
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19.
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一维掺杂光子晶体带隙结构的研究
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郭立帅 付文羽《延安大学学报(自然科学版)》,2010年第29卷第4期
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基于传输矩阵法,数值研究了掺杂一维光子晶体带隙特征。研究表明：一维掺杂光子晶体的带隙是由光子晶体结构决定的,不掺杂时,禁带中心无导带;当掺杂时,禁带中心位置出现一个极窄的导带,并且导带深度随着掺杂位置的不同而变化,当掺杂位置一定时,改变杂质层的折射率,发现随着折射率的变化,禁带中心的导带深度也会随折射率变化而变化,这样我们可以根据晶体的结构,适当选择掺杂位置和杂质折射率,就会在禁带中心出现一个极深的导带,一维光子晶体的这种特性可应用于滤波器件和光学谐振腔的设计。
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20.
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弹性啮合与摩擦耦合带传动的原理与力学分析
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陈扬枝 黄平 徐罗华《华南理工大学学报(自然科学版)》,2001年第29卷第3期
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建立了弹性啮合与摩擦藕合带传动的力学模型，推导出了这种新型带传动的最大有效拉力和最大传递功率的计算公式，阐明了新型传动的特点，并提供了新型带传动的实验室试验结果和应用实例。
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