M_2十4B喷涂层及激光涂覆层的组织与磨损特性

本文对Ｍ２十４Ｂ微晶粉末的喷涂层和激光涂覆层的组织与耐磨性进行了研究．结果表明，喷涂层和激光涂覆展均有各自独特的组织特征，两者的耐磨性均为ＧＣｒ１５钢的６．５倍以上．     

激光涂覆MS合金层的显微组织与耐磨性

通过扫描电镜观察；Ｘ射线能谱分析、显微硬度测量以及干滑动摩擦磨损试验，研究了激光涂覆ＭＳ合金层的显微组织与耐磨性。试验结果表明，该涂层显示了独特的组织特征和比钢基体高得多的耐磨性。     

火焰喷焊件喷焊层耐磨性的研究

通过工艺试验、耐磨试验和显微组织观察分析，研究了火焰喷焊件的耐磨性，结果表明喷焊层中起耐磨作用的主要是弥散分布在整个喷焊层内的硬质相．喷焊合金的耐磨性与硬质相的硬度成正比．建议对喷焊合金标注基体硬度和主要硬质相硬度两个硬度值．     

激光熔覆对38CrMoAl钢表面改性

研究了利用横流ＣＯ２激光器在３８ＣｒＭｏＡｌ表面激光器熔覆ＮｉＣｒＢＳｉ＋ＷＣ（２５％ｗｔ）复合合金层的组织、硬度与耐磨性。用扫描电镜观察组织形貌,用Ｘ射线仪进行物相分析,用摩擦磨损试验机进行耐磨性实验：合金层与基体成良好的无裂纹气孔的冶金。表面耐磨性与工艺参数具有一定的对应关系,且２．２ｋＷ时的耐磨性最高,为氮化工艺的７．８倍。     

几种合金粉末喷涂层的摩擦磨损特性

通过扫描电于显微镜观察、Ｘ射线能谱分析、显微硬度测定和干摩擦磨损试验，本文研究了Ｍｉ＋４Ｂ微晶粉末、Ｇ３０２铁基喷涂粉末和Ｍ＿８０Ｓ＿２０铁基非晶自熔合金粉末喷涂层的组织和耐磨性．结果表明，Ｍ＿８０Ｓ＿２０ｓ喷涂层内仍保留一定数量的高硬度的合金非晶质点，粉末颗粒塑性变形大，层状结构明显，结合充分；Ｍ＿２十４Ｂ喷涂层仍保持粉末高速钢的组织特性，粉末颗粒塑性变形最小，层内有较多的孔洞和空隙；Ｇ３０２喷层的结合情况介于两者之间。三种合金喷涂层均具有比ＧＣｒ１５钢高得多的耐磨性。     

运行中渗碳的Incoloy 800H裂解管的研究

研究运行中渗碳的Ｉｎｃｏｌｏｙ ８００Ｈ裂解管的显微组织及合金元素的分布， 采用了电子探针定性定量分析微区成分。结果表明，裂解管渗碳后显微组织 发生显著变化，其内壁最高含碳量为３％，内壁基体最低含铬量为４％；渗碳 层厚度超过２ｍｍ，管内壁基体和碳化物中Ｆｅ，Ｃｒ，Ｎｉ含量不随渗碳层厚度 变化；基体Ｃｒ含量下降大于６％，合金由抗磁性的变为铁磁性的；Ｍ２３Ｃ６型碳 化物转变为Ｍ７Ｃ３型碳化物时的合金碳含量约为１．５％．     

Y_2O_3在WC－8Ni硬质合金中的作用

本文研究了在ＷＣ－８Ｎｉ合金中添加微量Ｙ２Ｏ３制得ＹＮＲ８新型硬质合金，测试结果表明Ｙ２Ｏ３的加入明显提高了ＷＣ－８Ｎｉ合金的抗弯强度和耐磨性，最大提高幅度分别可达５０．４％、８２．７％，ＹＮＲ８合金达到并超过ＹＧ８（ＷＣ－８Ｃｏ）硬质合金的物理机械性能，并对ＹＮＲ８合金作了显微结构分析，探讨了稀土在ＷＣ－８Ｎｉ合金中的作用机理     

钛基合金离子注入表面改性层的研究

应用电子能谱、Ｘ射线衍射及透射电镜等对四种不同注氮工艺下的Ｔｉ－６Ａ１－４Ｖ 合金表面改性层的化学成分、显微组织及合金结构等进行了分析研究。结果表明：注 层中的氮离子分布随注入剂量的不同而异；在注层中形成了ＴｉＮ，Ｔｉ２Ａ２Ｎ 等新的 合金相，同时形成了层错、孪晶等缺陷．并从理论方面对改性层的强化机制进行了初 步探讨。     

T8 钢表面 Ni-Cr-Si-B 激光合金化

介绍用ＣＯ２激光器在Ｔ８钢表面实现的Ｎｉ－Ｃｒ－Ｓｉ－Ｂ激光合金化，研究了合金层的显微组织和相结构，合金化处理后试样表面硬度和耐磨性都得到了提高。     

T8钢表面Ni—Cr—Sr—B激光合金化

介绍用ＣＯ２激光器在Ｔ８钢表面实现的Ｎｉ－Ｃｒ－Ｓｉ－Ｂ激光合金化，研究了合金层的显微组织和相结构，合金化处理后试样表面硬度和耐磨性都得到了提高。     

激光工艺对45钢表面梯度熔覆层组织性能的影响

研究了激光熔覆功率、扫描速度和熔覆材料对熔覆层组织结构与耐磨性等的影响.结果表明:梯度熔覆层连续完整,无裂纹、气孔等缺陷,与45钢基体呈冶金结合状态.熔覆层显微组织特征为枝晶、等轴晶等多种形貌的快速凝固组织,由α-Fe,CrNiFe-C和Cr₇C₃等组成.熔覆层显微硬度呈梯度分布,表层硬度达7.48GPa,过渡层硬度达5.52GPa,分别是基体硬度的3.74和2.76倍.激光熔覆技术可显著提高45钢的耐磨性能.     

镍含量对激光熔覆层微结构及硬度的影响

为满足多种支承辊再制造表面硬度需求,采用激光熔覆技术,将添加不同比例纯镍粉的铁基合金粉末材料熔覆到Cr5支承辊钢表面,研究镍含量对熔覆层微结构及性能的影响.结果表明:所有材料设计成分条件下熔覆层的截面组织差异很小均为鱼骨状和网状枝晶组织.通过调整添加镍粉的量可以准确控制熔覆层的合金成分.随熔覆层中镍含量增多,熔覆层中奥氏体相显著增多,截面硬度显著下降.添加8%纯镍粉的粉末材料可以制备出硬度约为500 HV,可以满足Cr5支承辊再制造需求.     

激光熔覆3Cr2W8V模具钢的干滑动摩擦磨损性能

采用激光熔覆技术对3Cr2W8V模具钢进行了激光表面熔覆.所用的三种涂层材料分别为Ni基合金、Fe基合金和50?基 50%WC.在与硬质合金对磨环的干滑动摩擦磨损过程中,测定了摩擦系数、磨损率随滑动距离的变化曲线,并与基材的进行对比;借助于扫描电镜观察熔覆层的微观组织形貌,分析了凝固组织的形成过程.试验结果表明,三种激光涂层都不同程度地改善了基材的耐磨性.其中50?基 50%WC复合涂层在一定的滑动距离条件下的磨损率比基材的下降约90%,其次是Fe基合金涂层(下降约80%)、Ni基合金涂层(下降约60%).耐磨性的改善与涂层组织中形成的大量硬质相和高硬度的未熔化合物有关.     

工具钢表面激光熔覆耐磨性试验研究

使用5kWCO2激光器对9SiCr工具钢表面进行Co基和Ni基合金熔覆处理·利用销盘式摩擦试验机对激光熔覆表面和Q235配副进行干摩擦和油润滑试验,通过扫描电镜研究了熔覆层表面磨损形貌并分析了干摩擦和润滑条件下磨损机理·试验结果表明,熔覆区磨损形式主要是磨粒、粘着磨损·干摩擦时,Ni合金熔覆层比Co合金耐磨性要好;润滑条件下,两种合金的耐磨性比干摩擦时都有很大提高     

碳钢表面激光涂敷硬质合金材料的性能分析

利用大功率CO2激光器在20#钢表面涂敷WC-B4C-SiC-Co,WC-SiC-Co,用X射线衍射仅对涂敷层进行物相分析,并对涂敷层的硬度及耐磨性能进行测试.结果表明,利用大功率激光束可在碳钢表面涂敷高硬度合金,提高了金属材料表面的硬度及耐磨性能[1,2,3].     

Y2O3对Q235钢表面激光熔覆Ni基合金的影响

采用激光熔覆技术,在Q235低碳钢基体表面进行了Ni基合金添加Y2O3的熔覆试验,通过对激光工艺参数及合金粉末比例的优选,可以得到较理想的熔覆层,对熔覆的合金化层进行了表面显微硬度和电化学腐蚀测试以及金相组织和X省射物相分析,结果表明Y2O3对Q235风表面激光熔覆Ni基合金有减少裂纹的作用,但显微硬度与耐蚀性能有所下降。     

Y_2O_3对Q235钢表面激光熔覆Ni基合金的影响

采用激光熔覆技术 ,在Q2 35低碳钢基体表面进行了Ni基合金添加Y2 O3的熔覆试验。通过对激光工艺参数及合金粉末比例的优选 ,可以得到较理想的熔覆层。对熔覆的合金化层进行了表面显微硬度和电化学腐蚀测试以及金相组织和X衍射物相分析 ,结果表明Y2 O3对Q2 35钢表面激光熔覆Ni基合金有减少裂纹的作用 ,但显微硬度与耐蚀性能有所下降     

NiCrBSi激光熔敷层组织及腐蚀磨损行为

应用５ｋｗ—ＣＯ２激光器在４５钢基材上进行镍基合金激光熔敷处理．观察并测定了激光熔敷层的组织及显微硬度分布，着重探讨了该合金激光熔敷层在不同条件下的腐蚀磨损行为．试验结果表明，在酸性介质中，激光溶敷层的腐蚀磨损速率随介质浓度及冲击速度的提高而线性增加，其中冲击速度影响较为显著．激光熔敷层的腐蚀磨损失效是以磨料磨损为主，失效机制是显微切削并伴随着凿削磨损。