正压送风系统设计的探讨

对正压送风系统的设计进行探讨。结论是,当工程的实际情况与规范编制送风量表的假定情况有较大差异时,应通过计算确定正压送风量;矩形风道断面的长宽比宜小于6;在计算风压时当量绝对粗糙度修正系数取较大值,以应对施工过程中的一些不可预见因素;防烟楼梯间的地上部分和地下(半地下)部分的防排烟应分别考虑;楼梯间设置正压送风系统时,楼梯间设置的外窗应明确为固定窗;技术交底时应与土建施工管理人员进行沟通,确保建筑风道内表面严密、光滑。     

浅谈高层建筑正压送风设计

正压送风作为一种行之有效的防烟楼梯间（以下简称“楼梯间”）与前室（舍用前室）的防烟方式，在国内外高层建筑设计中已被广泛接受与采用．在进行正压送风系统的设计计算时，首先遇到的问题是如何确定与设计计算密切相关的一些因素，如火灾疏散时开启门的层数与数量、楼梯间与前室应保持的正压度、前室加压送风口的形式，等等。只有这些计算因素确定后，才能建立一定的计算模型，进行系统的设计计算。笔者根据近几年来的设计工作中的经验，提出个人看法，以供讨论。     

高层建筑防烟楼梯间机械加压送风问题探讨

分析了楼梯间正在送风量的计算方法，以及正压值的取值范围，对高层建筑防烟楼梯间加压送风计算有一定参考价值。     

高层建筑裙楼加压送风的防排烟系统设计

高层建筑裙楼消防疏散楼梯加压送风系统的设计应结合实际情况进行计算，并适当设置余压阀，以利于加压送风系统的正常运行和火灾发生时人员的逃生。     

高层建筑防烟楼梯间机械加压送风问题探讨

分析了楼梯间正压送风量的计算方法,以及正压值的取值范围,对高层建筑防烟楼梯间加压送风计算有一定参考价值.     

地下防烟楼梯间加压送风设计

本文对现行防火规范中未指明的地下防烟楼梯加压送风量的计算进行探讨;对合理正压值的保证措施进行阐述,为地下防烟楼梯加压送风系统的设计提供参考。     

建筑物安全疏散系统设计探讨

建筑物火灾中,无论是人员逃生,还是抢救重要物资,都离不开科学合理的安全疏散设施.本文从安全出口总宽度、楼梯间的首层是否设置直通室外的安全出口、楼梯间在各层的平面位置是否改变、地下楼梯间与地上楼梯间是否连在一起、地下楼梯间在首层未与其它部分是否分隔、楼梯的耐火极限、疏散走道耐火等级、装修材料的应用、应急照明和疏散指示标志的设置等方面对疏散系统的优化设计进行了探讨,对现行建筑疏散设计中的问题进行了检讨,以期能对设计人员在进行建筑物防火设计时有所帮助.     

正压送风位置和风量对高层建筑火灾烟气控制的影响

正压送风控烟是高层建筑烟气控制的重要手段,目前消防队伍普遍配备移动排烟装备,但这类装备在高层建筑的应用尚未普及,有必要开展高层建筑正压送风控烟技战术的研究。本研究在1/4缩尺寸高层建筑正压送风控烟实验研究的基础上,进一步开展了数值模拟研究,重点关注正压送风位置和送风风量对高层建筑竖井烟气控制效果的影响。研究结果表明,从高层建筑火灾中着火层下部进行正压送风比上部更具优势,在着火层上方楼层送风时,由于烟囱效应的影响,需要更大的送风风量才能有效控制烟气,且当正压送风强度不足时,还会造成竖井内温度的显著上升,从而威胁到建筑内部人员的安全,着火层下方正压送风的最佳位置应根据通风情况综合确定。     

浙江金华市华都大厦中央空调设计

本设计为金华华都大厦的空调系统及防排烟设计,工程位于金华市,共18层,其中地下两层,地上十六层,建筑面积18800平方米.夏季冷负荷为1971.5 kw,冬季热负荷为1106 kw.空调系统采用冷暖两用,采用一次泵,分四个区.小空间采用风机盘管加独立新风系统,风机盘管一律吊顶卧式暗装,卫生间排风,新风负荷由吊挂式空气处理机组承担;大空间采用全空气系统,新回风混合后经机组直接向房间供冷.防排烟采用消防楼梯间正压送风,地下室设备房设置防排烟系统,采用同一个系统,选用双速风机,平时排风,发生火灾时排烟.     

某高层图书馆处方式与性能化设计对防排烟效果的研究

针对某高层图书馆的防排烟系统分别进行处方式设计和性能化设计,运用FDS软件模拟各设计方案,通过对单层设计和整栋设计中温度、能见度、CO浓度等参数的变化规律的模拟,对比分析处方式设计和性能化设计对防排烟的影响。通过模拟与数据分析得出,走道增设防火卷帘能在一定程度上阻碍烟雾向前室与防烟楼梯间的蔓延速度,合理设置前室与防烟楼梯间的正压送风量效果要优于楼梯间单独加压送风(送风量比前者大)的防烟效果。     

客车空调送风系统存在问题及改进措施研究

对传统铁路客车空调系统送风不均匀的原因进行了详细分析,同时介绍了静压送风道的结构,对不同类型的静压送风系统进行了送风均匀性测试。测试结果表明:现有送风道由于结构不合理,存在着较大的送风不均匀现象,所测3种不同结构的送风道均存在相似的不均匀规律。并根据所测数据对送风不均匀的原因进行了分析,提出了进一步提高静压送风道送风均匀性的措施。     

双向互为逃生通道的地铁区间隧道通风排烟方式实验研究

为验证发生事故隧道纵向通风、非事故隧道正压送风的气流防烟模式的有效性,通过以类矩形地铁区间隧道为原型,建立了1：3的实体试验平台,对两种纵向通风模式的防烟效果、非事故隧道沿程温度及联络通道口温度变化对比分析。结果表明：事故隧道纵向通风、非事故隧道正压送风这种有效的气流防烟方法既可在无空间设置防火门的地铁区间隧道得以应用,也可以作为常规地铁区间隧道防火门损坏后降低火灾危害的应急手段。可见在有效的正压送风模式下,事故隧道纵向通风临界风速为1.6m/s,1#A联络通道口临界风速为1.7m/s,1#B联络通道口临界风速为1.8m/s,该参数可以为地铁区间隧道风机提供选型依据。     

单侧不对称补气对大空间火灾机械排烟的影响

采用全尺寸实验和数值模拟两种方法对大空间火灾单侧不对称补气条件下的机械排烟进行了分析．通过分析起火空间的温度分布讨论了烟气层的形成、沉降以及机械排烟的效果．在单侧不对称补气的条件下，烟气与新鲜空气掺混加剧，并沿补气口对面的墙壁下降，使机械排烟达不到理想的效果．     

上海明珠大酒店中央空调工程设计

根据不同功能房间,集中空调系统分为三种空调送风方式,高大空间如餐厅、娱乐室等采用全空气系统,新风直接从室外引进与回风混合后送风;而会议室、技师房等采用了空调机组加独立新风方式,新风经独立处理后进入空调机组和回风混合处理后送风;其他小空间房间采用了风机盘管加独立新风系统,新风机组从室外引新风处理到室内空气焓值,风机盘管承担室内全部冷负荷及部分的新风湿负荷.楼梯间采用自然排风排烟,电梯间前室设置加压送风装置,地下室设备房设置防排烟系统,采用同一个系统,选用双速风机,平时排风,发生火灾时排烟.     

排烟量和送风比对地下街烟气控制的模拟研究

以淮南市某地下商业街其中一防火分区为研究对象,采用模拟软件FDS进行了火灾烟气控制的数值模拟,对顶棚机械排烟条件下,排烟量和送风比对室内火灾烟气有效控制的影响进行了研究,模拟分析结果表明,在顶棚机械排烟时,排烟量对室内烟气控制的影响较大。当排烟量为115m3/（m2·h）时,可以达到很好的烟气控制效果,送风比对此的影响较小;当排烟量和送风比过大时,使室内烟气紊流加剧,火场情况混乱。研究结果为此类狭长型地下建筑火灾的控制和人员疏散提供参考。     

地下矿山避灾硐室压风系统设计研究

研究如何设计进入避灾硐室的供风管道以及回风管道的参数,对于如何利用压风系统对避灾硐室进行供氧,而又能保证避灾硐室内人员的安全性具有重要的意义.研究首先根据避灾硐室所需风量确定了避灾硐室压风管道的管径;其次,通过对人体最大承受能力的分析,确定了避灾硐室内最大的超压;然后,利用流体力学相关理论分析了合适的排风管径;最后,通过计算避灾硐室内的绝对压力核对是否能保证人员的安全性.研究结果可为避灾硐室的设计提供依据.     

J.Nagaoka 风道设计法与高静压管道式空调机组的应用

介绍了哈尔滨工业大学逸夫体育馆的空调系统设计及特点。该工程采用静压管道式空调机组应用J.Nagaoka风道设计法，各风口风味均匀，射流较大，工程运行情况良好。     

单室火灾烟气运动的双层区域模拟

室内火灾双层区域模拟中需考虑到压力的变化,利用热力学第一定律推导了室内气体参数随时间变化的常微分控制方程组.该方程组刚性,可采用吉尔算法求解.在选用Heskestad羽流公式的基础上,计算了某单室火灾在房间平面面积与机械排烟量分别为49m2,0.3m3/s;49m2,0.4m3/s;100m2,0.3m3/s;100m2,0.4m3/s四种工况下室内与室外压差、烟层高度、上层烟气温度、下层空气温度随时间的变化规律.结果显示:室外压差随时间变化迅速;Heskestad与Mcaffrey羽流模型在算例中具有较好相似性;烟层的下降与上层烟气温度的升高较多地受到房间平面面积的影响,而受顶部排烟量的影响较少.