|
1.
|
单跨简支开洞墙梁内力计算方法的研究 被引次数：1
|
|
|
|
|
|
|
齐良锋 张保印 等《西安科技学院学报》,2000年第20卷第4期
|
|
|
根据墙梁有限元程度计算结果，分析了洞口宽度和洞口位置对托梁最大内力的影响，并提出开洞简支墙梁托梁内力计算的建议公式。
|
|
2.
|
有限元法计算开洞连续墙梁的内应力
|
|
|
|
|
|
|
何晓慧 孟达《鞍山科技大学学报》,2003年第26卷第5期
|
|
|
对广泛应用的开洞连续墙梁，运用有限元方法，通过对比，分析了居中开洞、偏开洞和无洞口情况的内力、应力分布以及变化规律，计算开洞口连续墙梁与托粱之间的相互作用力及其内部应力的分布情况，得到了与实验一致的结果，为开洞口墙梁的设计提供较精确的理论依据．
|
|
3.
|
有限元法计算开洞连续墙梁的内应力
|
|
|
|
|
|
|
何晓慧 孟达《辽宁科技大学学报》,2003年第26卷第5期
|
|
|
对广泛应用的开洞连续墙梁,运用有限元方法,通过对比,分析了居中开洞、偏开洞和无洞口情况的内力、应力分布以及变化规律,计算开洞口连续墙梁与托梁之间的相互作用力及其内部应力的分布情况,得到了与实验一致的结果,为开洞口墙梁的设计提供较精确的理论依据.
|
|
4.
|
底框上砖混结构中连续托梁的设计探讨
|
|
|
|
|
|
|
安志宏 李文华 马风雷《长春工程学院学报(自然科学版)》,2003年第4卷第2期
|
|
|
以底框上砖混结构的实际工程为例,分别采用框支墙梁设计法和满载框架设计法对上部墙体不同层数,不同开洞位置,以及不同跨度的连续托梁进行了内力分析,确定了考虑墙梁作用的连续托梁的简便计算方法。
|
|
5.
|
钢纤维混凝土简支墙梁力学性能试验和有限元分析
|
|
|
|
|
|
|
齐甦 柯婧 肖凡《湖南科技大学学报(自然科学版)》,2010年第25卷第4期
|
|
|
依据12个钢纤维混凝土简支墙梁试件的试验情况,研究了钢纤维混凝土简支墙梁开裂荷载、破坏荷载、裂缝和挠度的特点.确定了钢纤维的最佳掺量.运用力学的基本原理,建立了钢纤维混凝土简支墙梁的计算模型,提出了有限元分析钢纤维混凝土简支墙梁性能的方法.通过算例,验证了有限元分析钢纤维混凝土简支墙梁受力性能的方法的正确性.
|
|
6.
|
简支墙梁的分析与计算研究
|
|
|
|
|
|
|
周磊《湖南城市学院学报(自然科学版)》,2002年第11卷第3期
|
|
|
分析了简支墙梁结构的受力特点,用力学模型分析了墙梁内的拱效应,对简支墙梁的设计提出了参考设计方法.
|
|
7.
|
高层剪力墙中连梁设计建议和配筋计算
|
|
|
|
|
|
|
马兵辉《工程与建设》,2004年第3期
|
|
|
随着高层建筑在城市中不断地增加,作为高层建筑中的一种主要形式,剪力墙结构和框架-剪力墙结构越来越多地被应用。在剪力墙结构和框架-剪力墙结构中,连接墙肢与墙肢、墙肢与框架柱的梁称为连梁。连梁一般具有跨度小、截面大,与连梁相连的墙体刚度又很大等特点。一般在风荷载和地震荷载的作用下,连梁的内力往往很大。此外,高层建筑中,由于连梁两端墙肢的不均匀压缩,会引起连梁两端的竖向位移差,这也将在连梁内产生内力。在设计时,即使采取降低连梁内力的各种措施,如增大剪力墙的洞口宽度、在连梁中部开水平缝、在计算内力和位移时对连梁刚度…
|
|
8.
|
陶粒砼大开洞剪力墙剪力调幅法的研究
|
|
|
|
|
|
|
王维汉 倪钰《天津大学学报(自然科学与工程技术版)》,1990年第2期
|
|
|
通过12片陶粒砼大开洞剪力墙1:3比尺的模型试验,提出采用塑性内力重分布的剪力调幅法计算大开洞剪力墙的内力。该方法较弹性理论更符合结构实际受力状态,与塑性铰理论计算及试验结果相比偏于安全。
|
|
9.
|
双坡屋面低矮房屋风致内压的数值模拟
|
|
|
|
|
|
|
肖明葵 赵民 王涛《华侨大学学报(自然科学版)》,2012年第33卷第3期
|
|
|
针对围护结构出现洞口后风致内压与外压联合作用这一造成建筑物严重破坏的主要原因,应用计算流体力学软件ANSYS Fluent 12.0,选用基于Reynolds时均的标准k-ε湍流模型,对低矮房屋单一主洞口及多洞口模型进行不同工况的数值模拟分析.结果表明:单一洞口工况下开孔率对风致内压影响很小,而开洞位置对各表面风致内压分布的影响显著;多洞口工况0°风向角时,平均内风压系数随着洞口面积比的增大而增大,但增大趋势逐渐变缓;纵墙和屋面同时开洞且开洞面积比一定时,结构平均内风压系数随风向角变化显著,且内压分布的不均匀性显著增强.
|
|
10.
|
预制开洞深弯梁安全性分析S&T模型法的应用
|
|
|
|
|
|
|
林琳《佳木斯大学学报》,2018年第5期
|
|
|
对预制混凝土开洞深弯梁安全性进行研究,基于有限元理论提出可行的分析方法。通过有限元分析软件的虚拟仿真计算方法,结合预制开洞深弯梁实际工程案例来说明ST模型法在安全性分析中的应用,并利用ST模型法计算预制开洞深弯梁的内力情况,从而解决实际工程问题,总结出可行的开洞深弯梁理论设计方法。
|
|
11.
|
简支墙梁抗震性能的试验研究
|
|
|
|
|
|
|
张正先 陈止戈《华南理工大学学报(自然科学版)》,1995年第23卷第1期
|
|
|
本文探讨墙梁在垂直荷载及水平荷载共同作用下的工作机理和承载能力。进行了九片实体简支墙梁在恒定垂直荷载和低周水平荷载反复作用下的破坏性试验，研究实体简支墙梁在复合应力状态下的受力机理和特性，为墙梁的抗震验算，承载力以及构造措施提供合理的依据。
|
|
12.
|
先简支后连续梁桥施工顺序对结构的内力影响
|
|
|
|
|
|
|
刘文成《科技促进发展》,2010年第6期
|
|
|
二次负弯矩预应力筋的张拉和临时支座的拆除是先简支后结构连续体系桥梁施工的关键工序，不同的施工顺序会对结构内力产生不同影响。通过4跨50mT梁的具体工程实例，对二次负弯矩预应力筋的张拉和临时支座的拆除不同的施工程序进行计算分析。分析表明：梁端湿接缝的预应力张拉顺序对结构内力产生一定的影响，临时支座的拆除顺序也会对结构内力产生一定的影响。
|
|
13.
|
钢筋混凝土开洞剪力墙极限承载力分析模型的改进
|
|
|
|
|
|
|
陈怀亮 张大长 张旭东《南京工业大学学报(自然科学版)》,2007年第29卷第2期
|
|
|
以建立基于抗剪抵抗机构的钢筋混凝土(RC)有开洞剪力墙的极限承载力分析模型为目的,在已有抗剪抵抗机构基础上(文中称之为"M-M"模型)提出改进"M-M"模型,其抗剪机构可简化为:洞口右侧倾角为θ1的斜向混凝土压杆a1、洞口左侧倾角为θ2的斜向混凝土压杆a2、纵向分布钢筋和洞口下方横向分布钢筋4部分.基于"M-M"模型和改进"M-M"模型推导了RC有开洞剪力墙极限承载力计算公式,并编制了计算程序.对23片不同配筋、不同几何尺寸和受力状态的RC有开洞剪力墙进行了2种模型的承载力试验值和计算值的分析比较,分析结果表明,改进"M-M"模型的理论计算结果和实验结果吻合较好,具有较高的计算精度,可以得出改进"M-M"模型能够较好地反映RC有开洞剪力墙的承载力特性,可供RC有开洞剪力墙抗剪强度验算参考.
|
|
14.
|
基于有限元法对简支T型梁进行结构分析
|
|
|
|
|
|
|
卢彭真《科学技术与工程》,2005年第5卷第8期
|
|
|
利用有限元软件Ansys对钢筋混凝土简支T型梁的内力进行分析,得出结论,为同类工程结构的有限元分析提供参考。
|
|
15.
|
活载作用下简支梁桥的内力计算
|
|
|
|
|
|
|
杨秀华《中国西部科技》,2012年第12期
|
|
|
桥梁活载内力计算因活载种类多及作用的不确定性而复杂,本文就简支梁桥分别在汽车荷载及人群荷载作用下的内力计算进行了阐述。
|
|
16.
|
开洞深梁的拉压杆模型设计方法研究
|
|
|
|
|
|
|
徐娜 逯静洲 陈林 朱旭《烟台大学学报(自然科学与工程版)》,2012年第25卷第1期
|
|
|
引入拉压杆理论建立开洞深梁实用设计方法，提出利用承载能力和有效系数进行拉压杆模型方案的比选，并根据最优的拉压杆模型进行配筋设计．为验证其有效性，对一简支开洞深梁实例建立了多种拉压杆模型，详细对比了计算结果和试验结果．研究表明拉压杆模型预测的承载力比实验结果偏安全，能满足工程可靠度的要求；拉压杆模型计算承载力与配筋试件实验值大小变化趋势一致．根据拉压杆模型的计算分析结果，可以看出洞口附近沿主拉应力方向配置斜向钢筋对提高承载力最有效，如不明确构件内主应力分布，在洞口上下部同时配置水平纵筋和竖向钢筋也能达到提高承载能力的目的．
|
|
17.
|
腹板开洞连续组合梁受力性能 试验研究与有限元分析
|
|
|
|
|
|
|
李龙起 廖文远《科学技术与工程》,2015年第15卷第24期
|
|
|
为研究腹板开洞连续组合梁的受力性能，对6根组合梁试件进行了试验研究与有限元分析，其中5根为腹板开洞梁，1根为腹板无洞梁。研究内容为组合梁极限承载力、混凝土板和钢梁受力全过程的截面剪力分布规律。结果表明：与腹板无洞组合梁相比,腹板开洞使组合梁的极限承载力得到明显削弱；洞口范围内混凝土板截面承担的剪力随着荷载的增加而不断增大;而在无洞梁段，钢梁承担的剪力比混凝土板承担的剪力要大，说明现行《钢结构设计规范》有关组合梁抗剪计算的相关条文已不适应于腹板开洞组合梁。
|
|
18.
|
混凝土简支叠合梁的跨中内力和配筋计算方法 被引次数：1
|
|
|
|
|
|
|
黄赛超 陈振富 周益强《中南大学学报(自然科学版)》,1997年第6期
|
|
|
叠合梁的配筋计算方法是叠合结构计算中最为重要而又尚未很好解决的一个问题．本文研究了无施工支撑混凝土简支叠合梁跨中受力区别于整体梁的各种特性，分析了形成这些特性的本质原因．研究结果表明，叠合前后受力的梁的两部分截面高度不一致导致了叠合梁与相应整体梁受力性能的差异；而叠合后受力过程中的截面塑性应力重分布及相应的弯矩转移则起着缓解、缩小这一差异的作用．文中提出的内力及配筋计算方法反映了叠合梁的这些特性，而且计算简便，计算结果比较合理．
|
|
19.
|
开洞无梁楼板的极限承载力简化分析
|
|
|
|
|
|
|
陈圆 曹双寅《东南大学学报(自然科学版)》,2003年第33卷第5期
|
|
|
对目前研究尚少的开洞无梁楼板极限承载力的计算问题进行了分析探讨，重点研究了在竖向均布荷载作用下结构形式和开洞形式较规整楼板的内力计算方法．先将开洞无梁楼板等效成与之抗弯刚度相等的等截面连续梁，计算了连续梁的总静力弯矩，再采用屈服线理论对一块开洞方板的极限承载力进行分析，最后对计算结果进行综合，得出了各板带对应于不同开洞比的弯矩值，以便实际工程设计中应用参考．
|
|
20.
|
小议简支梁桥主梁及横隔梁内力计算分析
|
|
|
|
|
|
|
李东明《科技咨询导报》,2012年第35期
|
|
|
结合桥梁设计工作实践经验论述了简支梁桥主梁及横隔梁内力计算,设计一座桥梁首先要重视总体方案、桥型及布置得合理性。上部结构的跨径及构造形式等技术指标被确定后,就要进行各部件的详细计算。从简支梁桥的受力情况和材料的用量来看,主梁是最主要的跨越构件,横梁只是起分布荷载的作用,大部分都在主梁的设计上而对于横梁,只是在给定的尺寸下,进行配筋和应力验算其目的在于为今后类似工程提供设计、施工、监理等参考资料。
|
