多绳摩擦提升机钢丝绳张力差测定及改善方法

多绳摩擦式提升机因其较小的摩擦轮及钢丝绳直径,提升高度不受滚筒容绳量的限制,适用于深井提升;载荷由数根钢丝绳承担,故单绳承受载荷较小,安全系数高;紧凑的整套提升设备等优点而在矿山提升中获得广泛应用。正确分析多绳摩擦提升机钢丝绳张力差产生的原因,及时测定钢丝绳张力,调整钢丝绳张力的偏差是确保提升机安全运行及延长钢丝绳的使用寿命的需要,更是矿山提升系统     

单绳双摩擦轮提升中的几个问题

本文分析了绳衬钢度对单绳双摩擦轮提升中钢绳过渡张力的影响、两摩擦轮绳槽的磨损和两摩擦轮间半径差变化的规律及钢绳在摩擦轮上的窜动.并指出该提升机专用于提升载荷时,绳槽半径差和钢绳过渡张力波动都将随提升次数增加而减小.反之,该提升机专用于下放载荷时,绳槽半径差和钢绳过渡张力波动都将随提升次数增加而增加.最后给出该提升机绳槽半径差的测算方法.     

塔式摩擦轮提升机换箕斗工艺探讨与实践

0.引言南屯煤矿主井提升机为洛阳矿山机械厂产JKM-3.25*4-Ⅲ四绳摩擦轮提升机,其主要技术参数:电机型号:ZKTD250/45-P主导绳轮直径:3250mm导向轮直径:3000mm     

塔式多绳摩擦轮提升机快速换绳方法改进

塔式多绳摩擦轮提升机提升系统换绳工艺复杂,本文主要介绍快捷、安全可靠、高效换绳方法,施工步骤及注意事项。     

侯甲煤业有限公司副立井提升设备选型方案探讨

通过对副立井提升设备方案的比较,得出以下结论:副立井提升系统采用落地式多绳摩擦轮提升方式；提升机与电动机采用悬挂式直轴连接；提升设备选用1套JKMD-5.5×4Ⅲ型直径5.5 m落地式4绳提升机.     

结构变化对多绳摩擦式提升机主导轮应力的影响

为了解决JKM型多绳摩擦式提升机主导轮开裂开焊问题,获得更合理的主导轮结构,应用Pro/E和有限元分析软件对JKM-3.25/4型多绳摩擦式提升机主导轮进行了有限元分析,对主导轮原结构和加焊筋板后结构进行应力分布测试,给出支轮与卷筒间径向夹角对主导轮影响的应力曲线,对结构改造前后动态参数进行验证。结果表明:主导轮内两轮毂间的槽钢及筋板对主导轮的整体应力状态影响不大,但对焊缝处的应力产生影响。当支轮与筒壳间的径向夹角大于5°时,会恶化主导轮的整体受力情况;当夹角取5°时,支轮与卷筒间焊缝的应力及应力波动幅度最小,能够改善主导轮工作应力状况,利于提高主导轮的使用寿命。     

混合井单侧主、副提升钢井架设计

对国内首次提出的多绳摩擦轮单侧方向主、副提升钢结构凿井 ,生产两用井架的设计进行了介绍 ,分析了多绳摩擦轮提升机断绳荷载的取值 ,阐述了淮南新集一矿混合井井架设计中所解决的问题及该井架使用后所取得的良好成效     

多绳摩擦提升机换绳新工艺研究

针对传统多绳摩擦提升机换绳工艺存在的井筒作业危险系数高、占用提升时间长、事故隐患多等缺陷,给出了合理科学的"先翻绳,后放绳"新换绳工艺方法,提出了理论计算验证原理,经实际应用实例结果表明:新换绳工艺的合理性和可靠性。     

多绳摩擦提升系统模态分析及动力设计探讨

多绳摩擦提升设备在我国矿山上的应用越来越广泛,因此选择多绳摩擦提升系统进行研究是有一定意义的。但是这套系统由于设计手段的限制,在安装前没有进行整个系统的动态性能计算,从而造成提升机系统的非正常振动,或者是电动机的工作频率。井塔的固有频率和提升系统的固有频率相等或接近,使整个系统在共振区或近共振区状态下工作。为避免提升系统在此状态下工作。我们有必要对提升机设计阶段和整个提升系     

更多绳摩擦轮提升机钢丝绳施工组织方案

提升机是JKM-4×4.5（Ⅲ）型多绳摩擦式提升机,主要技术参数如下：钢丝绳直径：44mm,摩擦轮直径：4500mm,导向轮直径：4000mm,钢丝绳根数：4根,摩擦系数：≥0.25,钢丝绳最大静张力：900kN,钢丝绳最大静张力差：250kN,钢丝绳间距：300mm,提升速度：11.54m/s,全长960m,为更好、安全地完成换绳工作,特制定如下施工方案。提升容器为22吨上开式箕斗,箕斗总重29.6吨,扁尾绳规格187×29mm,单重：15.5kg/m,2根。钢丝绳规格：6V＊37＋FC直径：44.0mm;单重：8.6kg/m,井深905m,地面至井筒提升机摩擦轮中心56.7m。更换原因：《煤矿安全规程》第四百零三条规定：摩擦轮式提升钢丝绳的使用期限应不超过2年。