金刚石砂轮的激光修整技术

利用CO2连续激光器进行了激光修锐树脂结合剂和黄铜结合剂金刚石砂轮的试验，在VH-800三维数字显微镜观察激光作用前后金刚石砂轮表面的微观形貌，对激光作用下砂轮表面不同结合剂材料的去除机理进行了分析．考察了砂轮修锐前后表面峰点高度分布的变化，比较了不同激光参数作用下不同的修锐效果．实验证明了激光技术应用于金刚石砂轮的修锐是可行的，激光对不同结合剂砂轮进行修锐时存在一个合适的修锐参数范围，在这个范围内，激光修锐可以获得较好的效果．     

多孔金属结合剂金刚石砂轮节块的有限元分析

利用十四面体模型描述开孔金属结合剂金刚石砂轮胎体的胞体结构，并用有限元方法确定材料的弹性模量，进而将金刚石以增强颗粒的形式加入胎体材料中，形成开孔结构的金属结合剂金刚石砂轮节块的有限元模型。数值分析了以金刚石为增强颗粒的多孔金属结合剂复合材料在横向剪切载荷下的应力情况。结果表明，多孔金属结合剂金刚石砂轮节块在承受横向剪切载荷下，最大应力发生在胎体上，这与试验中节块断裂往往出现在胎体中孔的棱边上相一致。     

化学气相沉积金刚石薄膜的表面过程

采用简单表面反应模式，对化学气相沉积金刚石薄膜的表面动力学过程进行了研究，得到了金刚石薄膜的沉积速率公式，揭示了影响薄膜生长的因素并由此讨论了金刚石薄膜生长的机制和规律。     

纳米级金刚石聚晶复合片PCD生长方法的研究

试验在6＊1650T、Φ465mm缸径压机上进行,压力在5.8GPa,温度在1550°C,烧结时间5min,采用CO,SI做添加剂烧结完成PCD样片,经过5轮试验,多次修改配方电镜扫描结果显示,样品里均匀的分布金刚石与金刚石（D-D）键结合和金刚石与金属结合剂的键结合（D-M-D）。     

单晶金刚石在铁基合金中的性态与行为

将金刚石单晶孕镶在Ｆｅ基合金中，在一定条件下烧结，发现金刚石受到明显刻蚀，但晶体结构和强度未变，刻蚀在金刚石与结合剂的界面发生，它是金刚石晶格中的Ｃ原子溶入Ｆｅ，并在其中扩散的过程，适当控制这一扩散过程，将使Ｆｅ基结合剂的金刚石工具获得优良性能。     

金刚石砂轮的雾气中放电修整技术

提出基于电火花加工原理的雾气中放电在线修整金刚石砂轮方法.利用电火花成形机床进行雾气中电火花修锐青铜结合剂金刚石砂轮的实验,研究了修整过程中的不同放电参数对修整效率的影响.用VH-800三维数字显微镜观察电火花修锐前后金刚石砂轮表面的微观形貌,考察了砂轮修锐前后表面峰点高度分布的变化,比较了不同放电参数作用下不同的修锐效果.实验证明,雾气中电火花放电技术应用于金刚石砂轮的修锐是可行的,雾气中放电对金属结合剂金刚石砂轮进行修锐时存在一个合适的修锐参数范围,在该范围内修锐可以获得较好的效果.     

金刚石圆锯片用铁基与钴基结合剂之比较

本文通过理论分析和有关试验,证明了铁基金属结合剂的机械性能、抗磨损性和对金刚石的把持力能够满足加工花岗石用孕镶刀头的使用要求。当采用抗压强度为13—15Kg的金刚石时,用铁基结合剂制造的大直径金刚石圆锯片可获得不亚于甚至略优于钴基结合剂锯片的锯切性能,而其制造成本相对于后者则有较大的降低。     

单晶金属石在铁基合金中的性态与行为

将金刚石单晶孕镶在Ｆｅ基合金中，在一定条件下烧下，发现金刚石受到明显刻恂，但晶体结构和强度未变，刻蚀在金刚石与结合剂的界面发生，它是金刚石晶格中的Ｃ原子溶入Ｆｅ，并在其中扩散的过程。适当控制这一扩散过程，将使Ｆｅ基结合剂的金刚石工具获得优良性能。     

珩磨参数对Al2O3工程陶瓷材料去除率的影响

分别研究了珩磨工艺参数和工具参数对陶瓷材料95Al2O3去除率的影响，增大往复速度和圆周速度，可提高工程陶瓷的珩磨材料去除率。应用金属结合剂金刚石油石，选择较大的珩磨压力，可提高陶瓷材料去除率。电镀金刚石油石适于工程陶瓷的高效珩磨。研究结果给出工程陶瓷材料珩磨参数的选择方法。     

钴基结合剂对金刚石把持力的研究

概述金刚石锯片的工作机理，指出钴基结合剂的致密度、硬度与金刚石把持力的关系，且以加入与不加入金刚石的结块的抗弯强度损失率的对比试验为主要依据，提出并论证增强钴基结合剂对金刚石把持力的两个可行途径──部分液相烧结与加入强碳化合物形成元素．     

真空条件下钎焊单层金刚石砂轮的研究

单层高温钎焊超硬磨料砂轮具有电镀砂轮无法比拟的优异磨削性能。在真空条件下用Ni-Cr合金做钎料进行了钎焊单层金刚石砂轮的实验研究,实现了金刚石与钢基体间牢固的化学冶金结合。扫描电镜X射线能谱,结合X射线衍射结构分析发现,在金刚石界面上有Cr的碳化物Cr3C2和Cr7C3存在,而钢基体结合界面上则生成有(FexCry)C,这应是金刚石与钢基体之间具有较高结合强度的主要原因,通过磨削实验验证了金刚石确实有很高的把持强度。     

工艺参数对大豆基胶黏剂刨花板密度梯度的影响

按不同密度及热压工艺参数制备大豆基胶黏剂刨花板,在静曲强度、内结合强度、2h吸水厚度膨胀率等主要技术指标满足刨花板国家标准的前提下,检测断面密度梯度,研究影响大豆基胶黏剂刨花板密度梯度的主要因素.试验结果表明:刨花板密度梯度呈U型变化,表层密度大于芯层密度,表、芯层密度差较大;采用厚度规控制厚度的生产方式,在生产相同密度大豆基木质刨花板时,热压压力对刨花板密度梯度的影响最大.随着热压压力的增加,密度梯度呈增大趋势;其次是刨花密度;热压温度和热压时间对刨花板密度梯度的影响较小.     

组元热失配对复合材料界面强度的影响

用粉浆浸渗－层叠热压工艺制得了９种不同组元热失配的复合材料．用金刚锥显微脱粘法测得复合材料的界面强度．研究了组元间不同热失配对界面强度的影响．结果表明：径向热先配愈大，复合材料的界面强度愈高，两者之间存在着近似的指数关系；轴向热失配对界面强度影响则较小．用热残余应力对界面强度影响的计算结果验证了上述结果，两者较好地吻合．     

Ti6Al4V和Al2A12的扩散连接界面组织及力学性能

采用热等静压(HIP)工艺连接Al2A12和Ti6Al4V两种不同的航空航天用材料.利用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪观察连接过渡区的微观组织和组成的演化,并测试其主要的力学性能.结果表明:采用热等静压制备这两种材料的界面连接好;Ti/Al反应层界面处形成了不同的金属间化合物,例如,Al3Ti、TiAl2和TiAl;连接接头处硬度为163HV,界面连接处剪切强度达到了23MPa,比只添加镀层而无中间层的连接强度提高了约17.9%,但低于带有中间层的连接强度.由于过烧和孔隙的形成使得断裂方式是脆性断裂.由此可知,在热等静压成形过程中异种材料的元素发生了相互扩散,在扩散连接处形成了不同的金属间化合物,这些金属间化合物影响连接处的力学性能.     

热等静压处理对K17合金元素偏析的影响

本文研究了热等静压(HIP)处理对K17合金主要含金元素偏析的影响.实验结果表明,热等静压处理可以显著减轻K_(17)合金主要合金元素的树枝状偏析和共晶反应偏析,使合金成分趋于均匀,从而抑制了σ相的析出.     

水平密度变异对木质定向结构板性能的影响

人造板产品的大部分性能指标与板材的密度有关。长期以来，为了节约成本，降低能耗，定向结构板工业界一直在探索一种既能降低定向结构板的密度，又保持其性能符合标准要求的方法，因为低密度板材意味原料需要量减少，热压压力降低。笔分析了有水平密度差异和没有水平密度差异的两种板材的密度变化对板材胶合性能的影响，及其对用大片刨花板制成的模拟定向结构的板材性能的影响，并讨论了密度变化对板材静曲强度、内部结合强度和厚度膨胀率的影响。     

氮化硅材料的ELID精密磨削试验研究

ELID（Electrolytic In-process Dressing）磨削技术是在电化学加工、电解磨削原理基础上发展起来的一项磨削新技术,是一种新型的在线连续修整磨削的方法.ELID磨削特别适合利用金属基金刚石微粉砂轮对脆硬难加工材料进行超精密镜面磨削加工.本文通过对三块热压氮化硅工件的ELID磨削试验,基于LABVIEW数采系统进行实时监测和分析处理数据,利用砂轮和阴极的极间电流表征钝化膜状态,获得了在不同平衡电流条件下的ELID磨削效果.试验结果表明：在一定范围内,ELID磨削的钝化膜的厚度越大、致密性越好,磨削质量就越高.     

热等静压扩散连接反应层元素互扩散的动力学模拟计算

通过DICTRA-THERMO-CALC动力学和热力学联合计算软件对DD402单晶和Rene95粉末高温合金进行热等静压扩散连接反应层元素互扩散规律的模拟计算，计算结果表明，此种模拟计算方法可以较好地反应扩散偶中元素的互扩散规律，与实验结果基本吻合，在此基础上，分析了计算了温度和时间对扩散连接过程中Al元素互扩散规律的影响，最终得出此种模拟计算方法可以为热等静压扩散连接工艺的制定和优化提供较好的理论依据。