气浮浓缩污泥两相厌氧消化

研究了高温酸化 (5 5℃ )、中温甲烷化 (35℃ )两相和中温单相厌氧工艺处理气浮浓缩污泥的性能 .研究结果表明 ,对于较高浓度的气浮浓缩污泥在水力停留时间 (tHR)大于 1 0d ,挥发性固体 (VS)的有机负荷小于 3.77kg·m-3 ·d-1的条件下 ,两相厌氧消化系统去除率可超过 40 % .当tHR降至 7d ,有机负荷升至 5 .38kg·m-3 ·d-1时 ,VS去除率仍可达 35 % .在tHR为 1 0d ,有机负荷为 3.77kg·m-3 ·d-1的条件下 ,两相厌氧消化系统VS去除率要优于单相系统 ,但两相系统的甲烷化罐出现较高浓度的有机酸积累 ,其结果表明对于两相厌氧消化系统 ,不仅要强化产酸罐的水解和发酵的速率和效率 ,而且要避免酸化罐形成的有机酸对甲烷化罐的负影响 ,否则会导致两相系统比单相系统更差的处理性能 ,甚至运行的失败     

污泥两相和单相厌氧消化性能比较研究

比较了不同水力停留时间下高温酸化（５５℃）、中温甲烷化（３５℃）污泥两相和中温单相厌氧消化工艺的处理性能和对病原微生物的灭活性能。研究结果表明污泥两相厌氧消化系统并不总是比单相工艺更为优越。在较长水力停留时间下，两种工艺的性能并无明显区别，但当进泥浓度提高并适当缩短水力停留时间时，两相工艺开始显示出明显的优越性，高温酸经－中温甲烷化两相工艺在灭活病原微生物性能上要明显优于中温单相工艺。此外，两相系     

不同城市不同类型污泥厌氧消化产气性能比较

在中温（35℃）条件下，对不同城市的浓缩污泥和压滤污泥在60、80和100g/L三种不同负荷率下，进行厌氧消化产气性能比较研究。结果显示，在三种不同的负荷率下，同一污泥的单位总固体（TS）产气量、单位挥发性固体（VS）产气量、消化单位TS产气量、消化单位VS产气量之间没有显著差异。同一城市浓缩污泥和压滤污泥的厌氧消化性能相比有些不同，但差异不显著。取自北京某污水处理厂的两种污泥的厌氧消化性都明显好于河南某污水处理厂的污泥，其浓缩泥和压滤泥的消化单位VS产气量分别为0.7和0.9L/g，具有较佳的厌氧消化性能。     

超声与碱联合预处理剩余污泥中温两相厌氧消化

以长春西郊污水处理厂（A／O工艺）剩余活性污泥为研究对象，考察了超声与生石灰联合预处理对后续剩余污泥两相中温厌氧消化的影响。结果表明：联合预处理的剩余污泥经过厌氧消化后，平均VS去除率约为49．4％，污泥含水率从97．6％降低至93．8％。SEM分析表明两相反应器内污泥絮体被充分破坏。厌氧消化过程中在产酸相和产甲烷相内，NH4-N浓度均有提高，但是没有出现磷的显著释放。     

垃圾填埋场渗沥液厌氧处理的研究

垃圾填埋场渗沥液厌氧处理的研究陈绍伟，陶桂和研究了两相厌氧消化系统和单相的上流式厌氧污泥床一生物滤床组合型系统（ＵＢＦ）在不同条件下处理垃圾填埋场渗沥液的运行特性．结果表明：两相厌氧消化用于处理本研究用的废水没有显著效果．采用单相ＵＢＦ系统，当温度为...     

垃圾填埋场渗沥液厌氧处理的研究

研究了两相厌氧消化系统和单相的上流式厌氧污泥床──生物滤床组合型系统（ＵＢＦ）在不同条件下处理垃圾填埋场渗沥液的运行特性，结果表明，两相厌氧消化用于处理本研究用的废水没有显著效果．采用单相ＵＢＦ系统，当温度为３５℃，水力停留时间为１２ｈ，ＣＯＤＣｒ容积负荷率为每天每立方米１０ｋｇ，每天每千克ＶＳＳ的ＣＯＤＣｒ污泥负荷率为０．５３ｋｇ时，ＣＯＤＣｒ去除率平均为的９４％，产气量４．７７Ｌ·Ｌ－１·ｄ－１．其中甲烷含量为７５．８％．     

工业化UASB反应器污泥无载体颗粒化特性研究

以阿维菌素废水为处理对象,在工业化中温上流式厌氧污泥床（UASB）反应器中研究了污泥无载体颗粒化过程中的污泥特性。研究表明,接种絮状污泥,经过189d运行成功实现污泥无载体颗粒化。在污泥颗粒化过程中污泥特性发生了显著变化：挥发性悬浮固体（VSS）与悬浮固体（SS）的质量比由接种时的0．45提高到0．8;最大比产甲烷速率由57．3提高到299mL／（gVSS·d）;胞外聚合物（ECP）与污泥质量比由31．4提高到58．3mg／g,同时发现ECP含量的增加对于促进污泥无载体颗粒化起到了关键作用。成熟颗粒污泥以灰黑色为主,粒径为1．0～2．0mm,密度为1．082g／cm^3,平均沉降速度为65．3m／h。颗粒污泥表面以丝状菌和杆菌为主,内部多为球菌和短杆菌。     

一体化反应器协同处理生活垃圾与污泥启动试验研究

利用城镇生活垃圾与污水厂污泥一体化处理反应器对生活垃圾厌氧堆肥和污水处理厂污泥厌氧浓缩消化进行启动试验研究.研究结果表明:在环境温度为17～28℃时,垃圾处理仓的温度可保持在17～30℃,垃圾仓pH在3～6,污泥消化仓温度基本稳定在15～30℃,其pH保持在5.5～7.4,进泥的Sv/ST为0.40～0.80,排泥时Sv/ST降为0.30～0.45,排泥含水率不稳定,但在30 d后基本由进泥时的98.6％～99.8％稳定为92％左右.一体化反应器实现了生活垃圾与污水厂污泥在同一反应器中集中处理,并利用垃圾堆肥时产生的热量为污泥浓缩消化提供中高温条件,但对此反应器需进一步优化.     

微氧条件下固定化颗粒污泥的氯酚降解及菌群结构

将氯酚优势好氧菌与厌氧颗粒污泥以三种不同方式组合：（1）以聚乙烯醇和海藻酸钠为载体，采用冷冻法将氯酚优势好氧菌和厌氧颗粒污泥进行混合固定；（2）将氯酚优势好氧菌单独固定后再与厌氧颗粒污泥混合；（3）将氯酚优势好氧菌直接投加到厌氧颗粒污泥．比较三种固定化颗粒污泥在微好氧及厌氧条件下的五氯酚降解效果．结果表明：在氯酚优势好氧菌和厌氧颗粒污泥的混合固定中，微好氧条件下可通过厌氧菌与好氧菌的协同作用实现氯酚的厌氧好氧同时降解，而在厌氧过程中，三种固定化颗粒污泥的氯酚降解速率没有明显差别．厌氧好氧活性实验也进一步证实了固定化颗粒污泥中厌氧、好氧菌活性的存在，并进一步推导出了微氧条件下氯酚固定化颗粒污泥的菌群结构．     

浮选柱结构参数对污泥气浮浓缩效果的影响

用气浮法对某工业污水处理厂的剩余活性污泥进行了浓缩研究。考察了连续条件下在气浮柱内添加内筒后,内筒的高度和直径变化对气浮效果的影响。用相同的原泥和气浮剂做气浮浓缩对比试验发现,添加内筒后能有效改善出水水质,降低出水中的固体浓度,对浓缩污泥的含水率影响不大,添加内筒后污泥含水率比不加内筒时约低0．3%。内筒直径为50mm时,浓缩污泥的含水率比原泥降低约2．6%,出水中固体浓度从原泥的5141mg·L~(-1)可以降低到39．2mg·L~(-1);内筒高度为1/3时,浓缩污泥的含水率比原泥降低约3．5%,出水中的固体浓度从原泥的3638mg·L~(-1)可以降低到32mg·L~(-1)。     

脱水污泥高温两相与单相厌氧消化工艺比较研究

采用课题组自主研发的自动控温间歇搅拌高含固厌氧消化反应器,针对合肥市十五里河污水处理厂的脱水污泥(稀释至含固率10%)进行了超高温(70℃)酸化-高温(55℃)甲烷化和高温(55℃)酸化-高温(55℃)甲烷化两相与高温(55℃)单相厌氧消化系统性能的比较研究。结果表明,在污泥停留时间为两相产酸相4 d、产甲烷相16 d,单相20 d的条件下,超高温-高温和高温-高温两相的VS降解率分别为40.5%和40.2%,高温单相则只有34.9%。在总停留时间相等的条件下,两相消厌氧化系统的VS降解率、甲烷产率均比高温单相厌氧消化系统高,而出泥VFA含量小于高温单相厌氧消化系统。总体来说,两相厌氧消化系统运行更为稳定,效果更好,并且有较高的H2可供利用为清洁能源,但较高的H2S含量则须控制。     

高温预处理对污泥厌氧消化影响的研究

针对抚顺市三宝屯污水处理厂所产生的剩余污泥,在高温条件（70℃）下预处理后在34℃条件下厌氧消化,与无预处理的一步厌氧消化反应进行对比,检验高温预处理对剩余污泥减量化的影响.结果表明,两天预处理后,有机物从污泥中溶出,上清液的COD达到8 980 mg/L,而原污泥上清液的COD只有1 083 mg/L;经过16 d的厌氧消化后,COD、VSS去除率比未预处理的各提高了11.3%、12.3%,总产气量则增加了74 mL,且污泥停留时间可缩短到12d;污泥的沉降性能得到明显改善,pH值明显降低,低至6.1,有机酸浓度明显增大,达到1 058 mg/L（以乙酸计）,但是在厌氧消化过程中产生高浓度的氨氮,使系统保持很好的缓冲能力.而未预处理的污泥在厌氧消化过程中pH值只是在7.1~7.6之间变化,没有明显的产酸阶段.     

絮凝剩余污泥中温和高温共厌氧消化研究

研究了剩余污泥中添加阳离子聚丙烯酰胺(PAM)与酒精糟液共厌氧中温和高温消化对产气量和消化污泥的影响.结果表明: 当添加与污泥总固体的质量比为5～10 g·kg-1干泥时,与中温厌氧消化相比,高温厌氧消化具有明显的产气优势;在添加相同PAM质量下,与高温厌氧消化相比,中温厌氧消化后污泥的污泥体积指数更小.此外,添加PAM的共厌氧消化污泥沉淀性能与污泥颗粒尺寸和黏度有明显相关性.PAM对共厌氧消化反应影响既有增加厌氧活性微生物密度又有增加传质阻力的双重作用,挥发酸不是抑制反应因素.     

浓缩污泥中胞外聚合物组分与脱水性的关系

为研究浓缩污泥中胞外聚合物的组分(蛋白质和多糖) 对污泥脱水性的影响, 对添加和未添加腐殖土的浓缩污泥进行21天的高温(55℃) 厌氧消化试验。通过离心和热提取的方法分别提取浓缩污泥中的溶解态胞外聚合物(dissolve-EPS)及结合态胞外聚合物(bound-EPS),并对污泥的溶解态和结合态的胞外聚合物以及脱水性(毛细吸水时间表征) 进行跟踪监测。结果表明, 高温厌氧消化过程中, 污泥毛细吸水时间随时间的增加逐渐增大。统计分析结果表明, 污泥毛细吸水时间与溶解态蛋白质和多糖有显著地正相关(0.868, 0.959), 与结合态蛋白质和多糖有显著地负相关(-0.783, -0.831)。厌氧消化21天后, 添加腐殖土的污泥中溶解态多糖比未添加的低 7% 左右, 而溶解态蛋白质、结合态蛋白质和多糖没有明显变化。添加腐殖土的污泥毛细吸水时间比未添加的降低了25% , 这表明, 污泥中溶解态多糖对污泥的脱水性起主要作用。     

超声与碱联合预处理剩余污泥中温两相厌氧消化(英文)

以长春西郊污水处理厂(A/O工艺)剩余活性污泥为研究对象,考察了超声与生石灰联合预处理对后续剩余污泥两相中温厌氧消化的影响。结果表明:联合预处理的剩余污泥经过厌氧消化后,平均VS去除率约为49.4%,污泥含水率从97.6%降低至93.8%。SEM分析表明两相反应器内污泥絮体被充分破坏。厌氧消化过程中在产酸相和产甲烷相内,NH4-N浓度均有提高,但是没有出现磷的显著释放。     

污水处理厂剩余污泥中高温厌氧消化对比试验

针对城市污水处理厂剩余污泥采取中温(33℃)和高温(57℃)厌氧消化对比试验,进行污泥减量化与资源化研究。结果表明:在高温条件下进行污泥消化处理要比中温下进行污泥消化处理的效率高出一倍;污泥投配率增加时,挥发性脂肪酸的浓度急剧上升,pH值下降,当反应器趋于稳定时,挥发性脂肪酸的浓度开始下降,相应的pH值也缓慢回升,污泥上清液碱度在每个投配率下基本上是呈先下降后上升的趋势;在高温下pH、VFA、碱度随着污泥投配率的变化要小于中温条件下消化反应的变化情况。     

剩余活性污泥气浮浓缩技术研究

应用溶气气浮装置来浓缩城市污水厂剩余活性污泥，研究得出了污泥气浮浓缩工艺的各主要设计和运行参数，并对沉淀浓缩和气浮浓缩的运行稳定性作了初步比较。     

UASB反应器处理低温低浓度生活污水试验研究

考察了厌氧处理低温（（15±1）℃）低浓度（COD400—600mg·L6-1）模拟生活污水试验规模UASB反应器的工作状况及污泥特性。以厌氧消化污泥作为接种物，以葡萄糖为有机碳源的模拟生活污水作为试验用水，采用有机玻璃制成的UASB反应器，有效容积为2．0L，试验历时174个运行日。反应器最高容积负荷达到3．0kg·m^-3d^-1，COD去除率为30％-50％。在试验运行过程中，反应器内的污泥实现了颗粒化，且沉降性能稳定良好。扫描电镜照片显示，污泥中丝状菌和杆状菌是颗粒污泥中微生物组成的优势种群。     

餐厨垃圾干式厌氧消化的试验探究

采用猪粪厌氧消化的消化污泥为接种物,在中温（37℃）条件下,以连续进料的方式对餐厨垃圾的干式厌氧消化进行了运行试验研究,监测整个实验过程中产气量、pH、VFA、碱度、酸碱比等能够反应厌氧消化系统指标。结果表明,本实验中系统最佳有机负荷为2.3kg/（m3·d）(以VS计)。正常运行过程中pH稳定在8.2～8.5之间,VFA稳定在7300～12000 mg/L,碱度在17000～19000 mg/L范围内,氨氮在3500～5500mg/L范围内,底物含水率b保持上升并且达到93%左右     

黄原胶废水UASB反应器快速启动

以生产性黄原胶废水UASB(1200m3)反应器中温厌氧消化反应的启动过程为对象, 研究考察:接种污泥、进水方式、进水pH值、容积负荷等因素对反应器启动过程的影响.结果表明,采用淀粉废水厌氧污泥为接种污泥,在污泥层高度1.5m,进水pH7.5～8.0,进水温度38℃时,控制容积负荷,使挥发性有机酸(VFA)小于850mg·L-1的条件下,可使反应器在28d内成功启动.