石化装置9Cr—1Mo钢炉管焊接接头的回火脆性

利用热模拟“阶冷”和等温脆化等试验方法,对９Ｃｒ－１Ｍｏ钢炉管焊接接头粗晶区的回火脆性进行了研究。试验结果表明,ＳＲ自理时,９Ｃｒ－１Ｍｏ钢炉管焊接接头粗晶区对回火脆敏感,其敏感温度范围为４５０－５５０℃,但当炉管在高温下长期工作时对回火脆性不敏感。     

2.25Cr—1Mo钢蠕变焊接接头中的Mo2C

利用Ｈ－８００透射电子显微镜详细研究了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接接头中重要强化组Ｍ２Ｃ碳化物在蠕变过程中的变化，结果表明，材料原始组织中的Ｍｏ２Ｃ以针状形态分布于整个接头显微组织中，其在焊缝中的尺寸比母材中的最小，随着蠕变时间的延长，母材和焊缝中Ｍｏ２Ｃ的平均尺寸都不同程度地长大，并伴随着片状Ｍｏ２Ｃ的析出，部分针状Ｍｏ２Ｃ的断裂溶解，促进了Ｍ６Ｃ碳化物的析出长大。     

石化装置9Cr1Mo钢炉管焊接接头的回火脆性

利用热模拟、“阶冷”和等温脆化等试验方法,对９Ｃｒ１Ｍｏ钢炉管焊接接头粗晶区的回火脆性进行了研究。试验结果表明,ＳＲ处理时,９Ｃｒ１Ｍｏ钢炉管焊接接头粗晶区对回火脆性敏感,其敏感温度范围为４５０～５５０℃,但当炉管在高温下长期工作时对回火脆性不敏感。炉管不预热焊接时粗晶区的韧性优于预热２００℃时的韧性。试验还证明,工作应力对粗晶区回火脆性的影响不大。     

激光熔化处理提高42CrMo钢缺口疲劳强度的研究

研究了淬火＋中温回火和淬火＋高温回火及其激光表面熔化处理的４２ＣｒＭｏ钢的显微组织和旋转弯曲疲劳强度．结果表明，４２ＣｒＭｏ钢经淬火＋中温回火和淬火＋高温回火后分别获得回火托氏体和回火索氏体．再经激光熔化处理后，表层为熔凝层，其组织为树枝（Ｍ＋Ａ′）＋树枝间（Ｍ＋Ａ′＋Ｍ３Ｃ），Ａ′的体积百分数为１９．６％；次表层为固态相变层，其组织为Ｍ＋Ａ′，在近熔凝层处Ａ′的体积百分数高达３５．４％．淬火＋中温回火４２ＣｒＭｏ钢的疲劳强度σ－１、σ－１ｎ均高于淬火＋高温回火４２ＣｒＭｏ钢．对缺口进行激光熔化处理可以提高σ－１ｎ和降低缺口敏感度ｑ，疲劳裂纹源移至次表面     

高温时效对9CrlMoNbV钢焊接接头的影响

研究了焊后和高温时效后９ＣｒｌＭｏＮｂＶ钢焊接接头的微观组织、显微硬度和拉伸性能．在６５０℃以下时效，焊缝、ＨＡＺ和母材微观组织中的马氏体板条形貌保持稳定；在６５０℃以下时效１００～１６０ｈ，由于９ＣｒｌＭｏＮｂＶ钢焊接接头的微观组织的稳定性，使焊接接头显微硬度和拉伸机械性能没有明显变化，焊接接头具有良好的高温时效性能。     

40Cr－5CrMnMo钢超塑性压接的组织与性能

采用预先处理及表面处理，４０Ｃｒ－５ＣｒＭｎＭｏ钢在空气炉中可实现超塑性固相压接．压接工艺条件为：温度７１０～７３０℃，应变速率２～３×１０－４ｓ－１、压力５０～８０ＭＰａ．时间３～５ｍｉｎ．压接强度达到基材４０Ｃｒ钢强度。通过接头显微组织分析，提出了钢超塑性固相压接机制为超塑变形的晶粒滑动和原子扩散造成的原始界面消失。     

3Cr2W8V钢与4Cr5MoVSi钢的固态相变扩散连接

在跨越固态相变点的热循环条件下，对热作模具钢３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ进行了蜚 熔合型低温扩散连接试验。分析了不同试验条件下的接头金相组织并对连接试样进行了拉断试验。结果表明，按优选工艺参数连接的试样在拉断试验时，断裂发生在基体处，表明接头强度已不低于基体强度。两种材料的接触面上发生了新晶粒形核，双向长大，形成共生晶粒的过程，最终导致接触面消失，实现了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ钢     

65Cr4W3Mo2VNb钢渗硼层的组织和结构

本文研究了６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢的渗硼行为，深入探讨了渗硼层的组织和结 构、心部强韧化处理后的组织和性能；提出了 ６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢表面渗硼硬比、 心部强韧化的综合热处理工艺．     

65Nb钢中的相关系研究

通过加热－冷却－组织分析法，研究了含铌基体钢６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ（简称６５Ｎｂ）从１５００℃至室温不同温度下，钢所处的相区及不同冷速条件下相组成的变化，初步探讨了６５Ｎｂ钢中的相关系。     

Mo对Fe—Cu—Nb—Si—B合金磁性的影响

用Ｍｏ部分替代Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ合金中的Ｎｂ而制备的Ｆｅ７３Ｃｕ１Ｎｂ１．５Ｍｏ２Ｓｉ１２．５Ｂ１０非晶合金，在５００－６２０℃的温度范围内进行了等温退火处理。对退火后样品进行了磁性、微结构及物相研究，表明在５３０℃左右退火后具有最佳软磁性能。当退火温度大于６００℃时，有Ｍｏ２ＦｅＢ２及其它化合物析出从而使合金软磁性恶化。Ｍｏ与Ｎｂ一样有抑制晶粒生长，细化晶粒之作用。