计算状态数的两个新公式：与周期表有关的公式

我们得到这两个计算状态的公式：ＳｎＥ＝ｍ（ｍ＋１）（ｍ＋２）／６－１＋（１－１）＾ｎＥ／４ｍ＾２－２，（２）ｄ＝ａｎＥ－ａｎＥ－１＝「１＋（－１）＾ｎＥ」（ｎＥ＋１），当ｎＥ＝２ｎ－１，ｄ＝０，当ｎＥ＝２ｎ时，ｄ＝２（ｎＥ＋１）。     

一个关于2—连通图周长的次条件

设Ｇ为ｎ阶２－连通图，顶点ｖ１，ｖ２，…，ｖｎ满足ｄ≤ｄ２≤…≤ｄｎ，其中ｄｉ＝ｄ９ｖｉ），ｉ＝１，２，…，ｎ。给出ｃ（Ｇ）≥ｍｉｎ「ｎ，ｍ」的如下条件：ｊ〈ｋ，ｖｊｖｋ∈Ｅ，Ｊ＋Ｋ〈ｍ，ｄＪ≤Ｊ，Ｄｋ＋１≤ｋｄ（ｖ），ｄ（ｕ）≤Ｊ（其中Ｊ＝ｄ（ｖｊ），Ｋ＝ｄ９ｖｋ））｝→ｄｉｓｔ（ｖ，ｕ）≠２。     

数m^n的末k位数的周期性

本文给出了数ｍ＾ｎ的末ｋ位数的周期性的一般结论，并对（ｍ，１０）＝ｄε「１，２，５，１０」，分别给出了数ｍ＾ｎ的末ｋ位数的较精确的周期。     

G5作用下的上同调复射影空间

文献［１］作者讨论了Ｇ３作用下的上同调复射影空间Ｍ２ｎ,笔者主要考虑Ｇ５作用下的上同调复射影空间Ｍ２ｎ,证明文献［２］中提出的２个猜想当ｎ＝５和ｎ＝７时是正确的．定理１　（Ａ）若Ｄ５（Ｍ１０）≠,则Ｄ５（Ｍ１０）＝｛１｝;（Ｂ）若ＤＥ５（Ｍ１０）≠,则ＤＥ５（Ｍ１０）＝｛（１;５,０）｝．该定理即为Ｇ５作用于上同调复射影空间Ｍ１０的结果．对（Ａ）其证明需分ｄ＝１,ｄ≠１两种情况,对ｄ＝１笔者引用了文献［２］中定理１．３;对ｄ≠１,用穷举法分Ｃ１６×Ｃ１４＝２４种情况讨论．在（Ａ）的基础上证明…     

一个关于2─连通图周长的次条件

设Ｇ为ｎ阶２－连通图，顶点ｖ１，ｖ２，…，ｖｎ满足ｄ１≤ｄ２≤…≤ｄｎ，其中ｄｉ＝ｄ（ｖｉ），ｉ＝１，２，…，ｎ。给出ｃ（Ｇ）≥ｍｉｎ｛ｎ，ｍ｝的如下条件：     

弹簧切应力的简捷计算

弹簧是使用面很广的一种零件,在一些教科书及手册中,关于它的设计计算公式却较为繁杂笔者在多年的教学及生产实践中摸索出一种较为简捷的计算方法（见本文式（１）、（２））只要根据材料直径ｄ、弹簧中径Ｄ、节距ｔ、得到旋绕比Ｃ＝Ｄｄ,单圈变形量ｆ（ｆ＝Ｆｎ）与材料直径ｄ之比ｆｄ;代入曲度系数Ｋ＝４ｃ－１４ｃ－４＋０．６１５ｃ,切变模量Ｇ,应用式（２）即可计算出弹簧单圈变形量ｆ时的切应力τ＝ＫＧπＣ２ｔｄ１（１）τ＝ＫＧπＣ２·ｆｄ（２）由式（２）可见,在材料的切变模量Ｇ相同时,不同的材料直径ｄ…     

6种药用植物的染色体研究

对山东４科６种药用植物进行了染色体数目和核型研究，结果表明，毛曼陀曼Ｋ（２ｎ）＝２４＝２４ｍ，“１Ａ”核型；紫花曼陀罗，Ｋ（２ｎ）＝２４＝１４ｍ＋１０ｓｍ“２Ｂ”牛龙牛儿苗，Ｋ（２ｎ）＝１４＝１２ｍ＋２ｓｍ“１Ａ”核型，鸡眼草，Ｋ（２ｎ）＝２２＝１４ｍ＋８ｓｍ，“２Ａ”核型，委陵菜，Ｋ（２ｎ）＝１４＝１４ｍ，“１Ａ”核型；地榆，Ｋ（２ｎ）＝５４＝５４ｍ，“１Ｂ”核型，其中４种为首次报道。     

关于图C_m∪P_(n-1)~+的优美性

图Ｃｍ ∪Ｐ＋ｎ－ １ 是圈Ｃｍ 与Ｐ＋ｎ－ １ 的不交并。本文证明了当①ｍ ＝ ４ｋ,ｎ ≥ｋ ＋ ２;②ｍ ＝ ４ｋ ＋ １,４ｋ － １ ≤ｎ ≤１０ｋ－ ７;③ｍ ＝ ４ｋ＋ ２,ｎ ≥４ｋ ＋ １;④ｍ ＝ ４ｋ ＋ ３,４ｋ＋ ２≤ｎ ≤１０ｋ－ ２ 时,图Ｃｍ ∪Ｐ＋ｎ－ １ 是优美的。     

脓疮草复合体的染色体研究

国产脓疮草复合体五个种１２个居群的染色体核型：Ｐ．ｌａｎａｔａ四个居群分别为２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１８ｍ,２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１０ｍ＋８ｓｍ,２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１６ｍ＋２ｓｍ及２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１４ｍ＋４ｓｍ;Ｐ．ａｌａｓｃｈａｎｉｃａ四个居群分别为２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１２ｍ＋６ｓｍ,２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１６ｍ＋２ｓｍ,２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１８ｍ及２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１４ｍ＋４ｓｍ;Ｐ．ａｒｇｙｒａｃｅａ两个居群均为２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１６ｍ＋２ｓｍ;Ｐ．ｋａｎｓｕｅｎｓｉｓ一个居群为２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１４ｍ＋４ｓｍ;Ｐ．ｐａｒｖｉｆｌｏｒａ为２ｎ＝２Ｘ＝１８＝１４ｍ＋４ｓｍ．这些核型相对一致．     

油菜萝卜细胞质雄性不育系恢复材料Ad—6（F5）的细胞遗传…

对油菜萝卜细胞质雄性不育系恢复材料Ａｄ－６（Ｆ５）进行了染色体核型分析和ＰＭＣ减数分裂染色体行为观察，其核型公式为：２ｎ＝３６＝２６ｍ＝１０ｓｍ，随体染色体数目具有不稳定性，随体具有多态性和杂合性。     

H62黄铜微齿轮热挤压模具的设计

采用拼接法设计了模数m=0.125 mm、压力角α=20°、齿数z=6、齿顶圆直径d=1 mm的H62黄铜微齿轮热挤压模具。优化了关键模具结构,用碳化钨硬质合金做挤压针、4Cr5MoS iV1做其他模具材料,采用尺寸为3 mm×3 mm的H62黄铜坯料,在G leeb le-1500D热模拟实验机上实现了650℃正向热挤压,挤出了成形状况良好的微齿轮。     

边坡压实机变距机构的优化设计

用数学规划法和“最优设计”原理对边坡压实机工作装置的变距机构进行了优化设计。经最优设计，驱动油缸的直径确定为８０ ｍ ｍ ，行程为３５４ ｍ ｍ ，伸出杆的长度为３５０ ｍ ｍ 以及各铰点的位置均获得满意的性能参数，使整机的稳定性提高。     

基于微粒群算法的膜片弹簧优化设计

通过对膜片弹簧优化设计目标的分析,选用在摩擦片磨损极限范围内,弹簧压紧力变化的平均值最小及驾驶员作用在分离轴承装置上的分离操纵力的平均值最小为共同优化目标,建立数学模型,应用此模型,采用微粒群算法对某轿车离合器膜片弹簧进行优化设计.结果表明,采用微粒群算法优化后得到的膜片弹簧参数值明显优于原有2种设计方案的数值.膜片弹簧优化设计过程中,微粒群算法能够得到更好的优化结果且算法收敛速度较快.     

基于双响应面法的螺旋弹簧设计

为了减小制造误差对螺旋弹簧稳健性能的影响,采用双响应面法对其进行了稳健设计研究。以最小特性优化策略为目标,同时建立弹簧质量均值和方差的双响应面设计模型。经过正交试验得出,对弹簧质量均值影响因素的排序是钢丝直径、弹簧中径、弹簧圈数,对弹簧质量方差影响因素的排序是弹簧中径、钢丝直径、弹簧圈数;各因素与其对应响应面均成线性关系;在制造过程中要保证主要影响因素(钢丝直径、弹簧中径)的精度,可以适当放宽次要影响因素(弹簧圈数)的精度。当存在不确定因素的影响,这种方法既保证了目标趋于最优,又保证了较小的偏差,提高了螺旋弹簧的稳健性能。     

弹簧的计算机辅助设计与优化设计软件包

本文论述圆锥螺旋压缩弹簧和圆柱螺旋压缩弹簧的计算机辅助设计与优化设计软件包,内容包括圆锥螺旋压缩弹簧优化设计的数学模型,两种弹簧的计算机辅助设计、自动绘图和数据处理。     

焦油裂解低压引射式燃烧器的结构优化研究

对焦油裂解低压引射式燃烧器进行了研究,利用FLUENT进行数值模拟,研究喷嘴直径d、燃气流量v、喷嘴距壁面距离L这三个参数对焦油裂解的影响.通过采用正交试验比较不同参数下的焦油裂解面积,得到最优参数组合并采用实验验证数值模拟结果.数值模拟与实验结果表明:喷嘴直径d对焦油裂解的影响最大,喷嘴到壁面距离和燃气流量为次要影响;且当喷嘴直径d=4 mm,喷嘴距壁面距离L=18 mm,燃气流量v=0.10 m3/h时,焦油裂解效果最好.     

圆柱弹簧的计算机辅助设计

本文讨论了圆柱形螺旋压缩弹簧的计算机辅助设计。运用回归分析法建立了曲度系数与弹簧指数及碳素弹簧钢丝强度与簧丝直径的回归方程,将弹簧必须满足的各种要求作为约束条件,根椐许用应力建立了弹簧优化设计数学模型,采用降维搜索法求解。成功的解决了利用微型机配合平板绘图仪绘制圆柱形螺旋压缩弹簧产品零件图的几个技术问题。     

非球面近视眼镜片的优化设计

利用人眼睛的光学系统模型,阐述了非球面镜片的数学方程,并根据像差理论,基于PC片(聚碳酸酯)材料设计了一款折射率为1.59的屈光度为-4.00 D的双非球面近视眼镜片.镜片的中心厚度为1.3 mm,在直径为65 mm的边缘处厚度仅为2.3 mm,试验结果表明,该镜片完全能满足成像要求.     

玻璃毛细管阵列传输效率与真空差分性能研究

玻璃毛细管由于它的通光性和真空差分性能被越来越广泛应用于同步辐射光束线中.为了更好地了解毛细管阵列的性能,利用国家同步辐射实验室光谱辐射标准和计量光束线(U26)研究了不同长度和直径比的玻璃毛细管阵列对VUV和软X射线传输效率,并利用该站电离室部分研究了真空差分性能.给出了实验数据.直径实测为134 μm,长度分别为7 mm(L/D=52.2)和19 mm(L/D=141.8)的玻璃毛细管阵列,当光束垂直于截面入射时,其理论计算传输效率都为61%,而实验测得的值分别为44%和24%左右.当低真空端气体压强设为120 Pa时,通过玻璃毛细管阵列后,用TMP110机组抽气时,高真空端真空度为7.6×10~(-2) Pa,其真空差分能力达到1.6×10~3倍.     

止裂孔维修对中心裂纹板疲劳寿命的影响分析

以铝合金2024-T3的中心裂纹板为研究对象,根据结构细节疲劳额定值(DFR)法计算了不同裂纹长度及不同止裂孔尺寸下结构的疲劳寿命;并通过试验得到半裂纹长度分别为10 mm、15 mm和20 mm,止裂孔半径为2.5 mm和3.5 mm下的结构试验寿命,对比结果验证了该模型及对应方法的可行性;随后对裂纹长度/板宽(2a/W)在0.2~0.6、止裂孔直径/板宽(D/W)0.03~0.20范围内的疲劳寿命进行了预估。根据分析结果得到了止裂孔效果最佳时D/W与2a/W的线性关系式,为工程维修提供技术参考。