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相似文献
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1.
Cr—Mn合金渗碳钢锻件正火处理后的显微组织和性能   总被引:5,自引:0,他引:5  
研究了两种Cr-Mn合金渗碳钢锻件的普通正火和等温正火工艺参数对显微组织和性能的影响,得出普通正火较难获得技术要求的显微组织和性能,等温正火则容易满足技术要求。  相似文献   

2.
本文研究了合金渗碳钢锻件正火后应该具备的显微组织和硬度要求,提出了一种适合大量生产的既可提高钢件正火质量,又可大量节约热能的利用锻造余热等温正火新工艺及其生产线的组成,并对工艺设计理论进行了讨论。  相似文献   

3.
用差热分析法测定了钢的相变临界点 A_(c1),A_(c3),根据此临界点制定了钢的正火工艺。检验了该钢正火后的显微组织,测定了其机械性能。为扩大其应用范围,又对该钢进行了低温回火,测定了正火后低温回火的硬度,对正火后低温回火过程中显微组织的变化,用差热分析法又作了进一步探讨。  相似文献   

4.
利用光学显微镜和电子探针对不同Mn含量3.5Ni低温钢的显微组织进行观察和分析,并研究了Mn元素对钢板热轧态、正火态及正火+回火态显微组织和力学性能的影响。结果表明,Mn含量的变化不影响组织的类型及晶粒的大小,提高低温钢中Mn元素含量可增加置换原子Mn的比例,增强低温钢的强度,但其带状组织更为明显;降低3.5Ni低温钢中Mn含量可使带状组织减少,有利于其低温韧性的提高;正火工艺能够有效地均化、细化钢板的显微组织,改善钢板的冲击韧性,且可明显降低材料韧脆转变温度。  相似文献   

5.
Cr-Mn合金渗碳钢锻件正火处理后的显微组织和性能   总被引:4,自引:0,他引:4  
研究了两种Cr-Mn合金渗碳钢缎件的普通正火和等温正火工艺参数对显微组织和性能的影响。得出普通正火较难获得技术要求的显微组织和性能,等温正火则容易满足技术要求。  相似文献   

6.
两种合金渗碳钢等温正火工艺的研究   总被引:5,自引:0,他引:5  
研究了两种合金渗碳钢锻件普遍正火和等温正火的显微组织和性能,得出:普遍正火难以获得技术要求的组织和性能,等温正火等温前的冷却速度是影响钢件正火质量的重要参数。运用我们编制的低中碳合金钢等温正火计算机专家系统,计算出两种钢件的等温正火工艺参数。  相似文献   

7.
杨东升 《科技信息》2011,(27):41-41,51
本文阐述了ASME SA335P11/38inch 1.74″管道在不同冷却速度下的组织特性,分析正火中冷却速度对ASME SA335P11管道组织的影响,进而对其冲击力学性能的影响。分析表明,正火时在适宜的冷却速度(≥300℃~450℃/h)下可以得到细小均匀冲击力学性能优越的铁素体和渗碳体的机械混合物即珠光体。  相似文献   

8.
对感应电炉冶炼的中碳微合金化钢试验,结果表明,正火后其强度、冲击韧性远远超过45调质钢;延伸率相当于45调质钢;在低温下也有较好的韧性,说明了中碳微合金化正火用钢能够代替45调质钢使用.  相似文献   

9.
焊后多次正火对超细晶粒钢热影响区组织与硬度的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
为研究400 MPa级超细晶粒钢焊接接头热影响区粗晶区的晶粒细化行为,对其空冷与水冷接头均进行了3次焊后正火热处理.组织观察表明:第1次正火后粗晶区晶粒明显细化,但细晶区和母材区的晶粒均比正火前的稍微粗大,第2次与第3次正火并不能进一步细化晶粒;冷却条件对热影响区组织的影响并不十分显著.显微硬度测试表明:第1次正火使接头硬度大幅度降低,甚至低于母材的原始硬度,后续正火对硬度的影响较小;在所有试样中,仅水冷接头第1次正火后的热影响区硬度与原始母材及母材区的硬度接近.由于焊后多次正火并不能使热影响区晶粒进一步细化,反而使其有粗化与软化的趋势,故应避免焊后多次正火处理.  相似文献   

10.
9Cr—1Mo—V—Nb耐热钢焊接接头组织分析   总被引:11,自引:0,他引:11  
文章分析了9Cr-1Mo-V-Nb与几种常用耐热钢焊接接头的显微组织,表明试验的各种焊接接头的机械性能良好.各焊接接头回火后焊缝区的显微组织均为回火马氏体,这与9Cr-1Mo-V-Nb钢正火回火态的显微组织相类似,但晶粒相对粗大.9Cr-1Mo-V-Nb同类钢焊接接头过热区显微组织为回火马氏体,局部地区有少量δ铁素体.9Cr-1Mo-V-Nb钢与合金元素较低的异类钢焊接接头过热区的晶粒长大程度较同类钢为甚,碳化物聚集长大较显著.  相似文献   

11.
利用热模拟试验机Gleeble1500D研究了低合金钢变形后,冷却至一定温度进行电感应再加热后微观组织的变化情况.在不同冷却温度,以及淬火和正火两种热处理方式下,研究了再加热过程对微观组织的影响.结果表明:变形后再加热过程对淬火试样组织影响较大;冷却温度处于两相区时,电感应再加热过程能改善温度分布均匀性,影响铁素体相变过程和碳氮化物的析出行为,促进晶粒长大,能够有效地控制和改善淬火热处理钢材的微观组织和性能.  相似文献   

12.
P91厚壁钢管经金相检验时出现混晶现象,导致钢管的高温性能降低.对钢管热处理工艺、坯料种类和热轧过程中组织变化进行分析,结果表明:P91锻坯和连铸坯的种类不同并不会导致组织差异;钢管热轧后出现明显的混晶组织,仅通过传统正火+回火热处理工艺不能得到最优组织形态.将钢管的非平衡组织先转变为平衡组织,然后进行合理的热处理可有效优化组织均匀性;在同样的热轧工艺参数下,毛管中未出现混晶,而荒管中晶粒却发生了异常长大,则皮尔格轧制阶段为混晶的萌生阶段和改善组织均匀性的重要阶段.  相似文献   

13.
通过光学显微镜、透射电镜(TEM)及扫描电镜(SEM)分析,研究了正火处理对高Cr马氏体耐热钢显微组织、力学性能及断裂机理的影响.结果表明,900~970℃正火后,晶粒尺寸十分细小,在10μm以下.1060~1200℃正火晶粒尺寸迅速增长,1060℃正火晶粒尺寸约为33μm.经过1060℃×2h正火+760℃×3h回火热处理后,室温和600℃高温拉伸屈服强度分别达到535MPa和380MPa,综合力学性能优良,而1060℃长时间正火对力学性能并无明显影响.1060℃×2h正火+760℃×3h回火热处理后得到破碎的晶粒细小回火马氏体组织,晶界上200~300nm M23C6和晶内5~50nm MX型弥散析出有效地阻碍位错运动,进而提高了材料力学性能.  相似文献   

14.
对55SiMnMo钢在腐蚀环境中进行了疲劳试验研究,试样采用三种不同热处理方法进行处理。结果表明,正火加回火处理对提高钎杆的疲劳寿命效果最佳。  相似文献   

15.
利用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)及电子探针(EPMA)等手段,系统研究了不同回火温度下9%Cr马氏体耐热钢的组织及力学性能变化.结果表明:回火后位错网络化、析出相形态、板条马氏体破碎化等是影响力学性能变化的主要因素.正火并760℃回火后在室温和550℃条件下抗拉强度分别达到657和556MPa,0℃冲击功达到285J,此回火温度下实验钢具有最佳综合力学性能.700, 820,850℃回火,韧性大幅降低.高温服役条件下不发生粗化的MX相弥散分布在铁素体和马氏体中,与马氏体高温回复形成的亚稳态多边形结构有效提升耐热钢抗高温蠕变性能.  相似文献   

16.
双辊铸轧奥氏体不锈薄带显微组织分析   总被引:5,自引:0,他引:5  
对在异径双辊铸轧机上进行铸轧实验所得不锈钢薄带进行了显微组织分析·结果表明,铸轧不锈钢薄带的组织与常规铸造相比有很大不同,晶粒组织得到显著细化,组织形态和分布均有异于常规铸造组织·但是从其组织分布特征及奥氏体和铁素体的质量分数来看,铸轧薄带的组织与焊缝中的铸态组织相比有极大的相似性,这是由于其熔池的热力学特点的相似性决定的,因而可以用分析焊缝中组织特征的一些方法来分析铸轧薄带的组织特征  相似文献   

17.
用透射电子显微镜(TEM)对12Cr1MoV珠光体耐热钢的位错组态和其他细节进行了观察和分析.结果表明,在12Cr1MoV正火后的高温回火和高温长时间加热过程中,12Cr1MoV中的相变位错首先发生部分回复,接着出现了位错胞结构,随后位错密度大大降低.最终,12Cr1MoV钢在高温时效后形成了低密度的线状位错组态,构成了比较稳定的位错网络.以上这些微结构变化伴随着材料力学性能的退化.  相似文献   

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