低合金钢焊接接头扩散氢的局部聚集规律

采用显微镜下录象测氢法，研究了４种不同预处理状态下的低合金钢焊接接头扩散氢局部聚集的规律，发现在熔合区和粗晶区与细晶区交界处，呈扩散氢随时间变化的负指数、对数正态和正态三种曲线形态。研究结果表明，焊接接头不均匀的组织分布，引起氢扩散系数的变化是造成扩散氢聚集规律变化的主要原因，这对于焊接工程中防止冷裂纹产生，以及进一步探讨氢致裂纹的形成机理，提供了实验与理论依据。     

Cr30Ni10型焊条焊接中高碳钢冷裂纹行为特征

本文通过CTS试验及插销试验,研究了Cr30Ni10型焊条焊接中,高碳钠的冷裂纹行为。试验结果表明,Cr30Ni10型焊条焊接中、高碳钢有较高的抗裂性能,其冷裂纹行为是:淬硬组织起主要作用,体现不出氢的影响。文中提出的氢的扩散行为模型及熔合区中的富奥氏体带解释了氢体现不出影响的原因。该模型也适应于其它奥氏体焊缝。所得结论,为Cr30Ni10型焊条在中、高碳钢的焊接生产中推广应用提供了一定的理论依据。     

冷裂纹产生机理分析

机械加工中出现的冷裂纹,是由于淬硬组织、氢和应力共同作用的结果,金属晶粒中位错的存在,将三个因素联系了起来。加工中严格控制氢的含量,是直接和有效防止冷裂纹产生的手段。     

低合金耐热钢焊接裂纹的探讨

本文针对了低合金耐热钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析,结果表明主要原因是氢浓度过高而引起的氢至延迟裂纹。     

夹杂物及硼对低合金高强钢焊接冷裂纹敏感性的研究

本研究工作采用卧式对接插销试验和定载荷氢脆试验对低合金高强钢焊接冷裂纹敏感性进行了探讨,从试验的结果可以认为: 钢中的夹杂物可以作为氢的陷井,吸取更多的氢,因而降低了氢在晶界和局部的集积。所以,在本试验范围内,钢中的夹杂物越多,冷裂纹敏感性将得到改善。含硼的钢,由于增加钢的淬硬性,因此提高了冷裂纹的敏感性。此外硼还能促使氢在晶界集积,造成晶界脆弱。由上所述,使晶內存在适量的夹杂物和尽可能降低钢中的含硼量,可以作为改善冷裂敏感性的重要手段。     

电厂T91-P91钢焊接热影响区冷裂纹敏感性分析

高强钢的焊接冷裂纹一般都是在焊后的冷却过程中出现,在Ms点附近或200-300℃的温度区间产生的。冷裂纹大多数具有一定的延时性,即它是一种延迟裂纹,一般是在有载荷的使用过程中产生的,裂纹发生之前有一段潜伏期,然后是裂纹的扩展,最后发生脆性断裂,危害性很大。通过对一些电厂现场使用T91/P91钢的资料分析,T91/P91钢产生冷裂纹的影响因素主要有:焊接接头含氢量、材质的淬硬倾向、约束应力的影响等。本文就电厂T91_P91钢焊接热影响区冷裂纹敏感性进行了相关探索。     

球罐焊接过程中冷裂纹的产生及控制措施

本文分析了球罐焊接冷裂纹产生的原因,提出了在球罐施工中防止冷裂纹产生的具体措施,经现场施工验证,该措施较好的解决了问题,保证了球罐的安装质量。     

球罐焊接冷裂纹的产生原因与预防措施

我公司负责承建的抚顺石化分公司化工压力罐区共29台球罐,13台为JFE-HITEN610U2L进口低温高强度低温钢材质的球罐和14台16MnDR低温钢材质的球罐,通过分析球罐低温钢焊接冷裂纹产生的机理,提出了球罐施工中防止冷裂纹产生的具体预防措施,该措施较好地解决产生冷裂纹的问题,保证了球罐的焊接质量.     

65Mn—Q235异种钢的焊接性

本文分析了65Mn-Q235异种钢焊接接头的特点及造成延迟裂纹的主要原因,为保证构件的使用性能,防止与减少氢致延迟裂纹,采用E4315低氢型焊条,焊前预热(温度低于Ms线),焊后缓冷,严格控制扩散氢含量的工艺措施.     

球罐焊接过程中冷裂纹的产生及控制措施

本文分析了球罐焊接冷裂纹产生的原因,提出了在球罐施工中防止冷裂纹产生的具体措施,经现场施工验证,该措施较好的解决了问题,保证了球罐的安装质量。     

焊接质量控制因子预测及咨询系统的建立

低合金高强钢的焊接冷裂纹问题是影响焊接质量的重要因素。本文采用Ｔｕｒｂｏ Ｃ语言，建立了焊接质量控制因子－应力场因子、硬化因子、氢扩散因子、临界冷却时间因子以及拘束应力因子的预测及咨询系统。该系统能够迅速准确地对低合金高强钢在各种焊接条件下的焊后情况从宏观和微观两方面给出预测与咨询结果，从而有效地控制焊接质量。     

低合金高强钢铁塔焊接组织对焊接冷裂纹的影响

在低合金高强钢焊接接头中,当温度冷却到100℃以下后容易出现一种裂纹,称为冷裂纹．它是最为常见也是最危险的一种裂纹。低合金高强钢焊接接头的冷裂纹可能出现在焊缝中,但更多的会出现在焊接热影响区中。     

屈服强度700MPa级低合金高强钢的焊接冷裂纹敏感性

采用斜Y型坡口对接裂纹试验研究了8 mm厚、屈服强度700 MPa级低合金高强钢的抗冷裂纹敏感性,分析了不同强度等级的焊丝和焊接工艺参数对其抗冷裂纹敏感性的影响.结果表明:屈服强度700MPa级低合金高强钢淬硬倾向小,焊前焊后不需要进行热处理,在两种不同强度等级的焊丝焊接下,都具有良好的抗冷裂纹敏感性.     

异种钢熔化焊接头氢的扩散行为

本文全面地分析了用奥氏体型填充材料焊接珠光体异种钢接头氢在焊接过程不同阶段、不同部位的扩散和聚集特点,并建立了相应的氢的扩散模型。所得结论为深入研究氢在异种钢接头延迟裂纹形成中的作用奠定了一定的理论基础。     

厚规格汽车桥壳用钢的焊接性能

采用金相观察、透射电镜分析和焊接热模拟技术,研究了含Ｎｂ,ＮｂＴｉ,ＮｂＴｉＢ的微合金控轧控冷钢的焊接性能、热影响区组织及冷裂纹敏感性,讨论了微合金元素对焊接性能的影响·试验结果表明,厚规格汽车桥壳钢的热影响区没有出现马氏体组织,微合金元素Ｎｂ,Ｔｉ,Ｂ的加入提高了热影响区性能·在ｔｍ＝１３００℃,τ８／５＝３０ｓ时的焊接热模拟组织与实际焊接组织相一致·试钢在冷裂试验中并没有冷裂纹产生,可得出结论:厚规格桥壳钢的焊接性能较好·     

氨合成塔的焊接工艺

根据珠光体耐热钢的焊接性特点,为避免焊接过程中出现冷裂纹、回火脆性等问题,确保焊接接头力学性能满足设备的设计要求。对该设备的焊接材料、焊接工艺进行了试验研究,所制定的焊接工艺在生产实践中获得了成功应用。     

运行管线在役焊接试验研究

运行管线在役焊接修复能很大程度上减小管道泄压停输修复所带来的经济损失，但由于管内介质的快速冷却，容易产生热影响区的氢致开裂。为了研究管内流体对焊接接头的影响，为避免氢致开裂而获得优良的焊接接头提供依据，采用模拟试验装置对16Mn在流动水冷却条件下焊接接头的微观组织和硬度进行了分析，并与空冷和静态水冷条件下的组织、硬度进行了对比。结果表明，流动水的快速冷却使焊接接头区形成了淬硬组织上贝氏体，导致其硬度值很大，易发生氢致开裂。在避免烧穿的前提下增大焊接电流能够减小硬度、减少上贝氏体，从而降低氢致开裂敏感性。     

火电厂锅炉过热器连接管裂纹成因分析及处理

对元宝山发电厂3#锅炉末级过热器入口连接管热电偶插座焊缝裂纹进行分析,认为该处裂纹属管材焊接延迟冷裂纹。经技术经济方案比较,确定采用局部挖补焊接、焊后热处理的方法对裂缝缺陷进行修复。实践证明该方法简单、可靠,修复后的各项指标满足锅炉运行要求,为火电厂类似焊接裂纹事故提供方案参考。     

预热温度对30CrMnSiNi2A钢焊接冷裂纹敏感性的影响

采用插销试验测试了20℃2、50℃、320℃和400℃预热温度下的焊接熔合区临界断裂应力,分析了插销试样断口和熔合区组织.结果表明:焊接熔合区断口为沿晶(IG) 准解理(QC)型,随着预热温度增加,QC比例增加;焊接熔合区组织为马氏体 下贝氏体 残余奥氏体;随着预热温度的升高,熔合区冷却速度降低,下贝氏体组织增加,引起晶内氢陷阱数量增加,从而导致熔合区的临界断裂应力提高,降低了冷裂纹敏感性.     

梅县电厂扩建工程屏式过热器设备焊缝返修

本文就梅县电厂2×135MW扩建工程在设备安装过程中,由于屏式过热器设备制造时焊接工艺不恰当导致了40%左右的焊缝出现裂纹后,委托广东火电现场切口返修的过程.笔者有幸参加了设备焊缝返修的全过程,对冷裂纹产生的原因、返修过程及防止裂纹的产生等进行了论述,从而说明焊接工艺的有效控制才能保证焊接的高质量,对今后焊接质量的控制有一定的指导作用.