Cu_(45)Zr_(42.55)Y_(3.45)Al_9非晶合金的晶化动力学行为

采用单辊旋淬法制备了Cu45Zr42.55Y3.45Al9非晶合金,差示扫描量热分析手段(DSC)研究了该非晶合金晶化动力学性能.采用Ozawa,Kissinger及Augis-Bennett方法计算了Cu45Zr42.55Y3.45Al9非晶合金晶化激活能,得到第一晶化峰值激活能1pE分别是385.8,393.5,396.0 k J·mol-1.发现Cu45Zr42.55Y3.45Al9合金具有很好的热稳定性.     

Fe87Zr7B6纳米晶合金的微结构研究

本文用X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM）研究了不同球磨时间Fe87Zr7B6合金的微观结构,XRD结果表明合金形成体心结构固溶体,由于晶粒的团聚,SEM显示在整个合金化过程中Fe87Zr7B6粉末始终保持微米级。     

Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程研究

采用单辊快淬法制备Fe75Nb8B15Zr2非晶合金,对该非晶合金进行不同温度的等温退火,研究其晶化过程及结构变化.利用示差热分析仪(DTA)确定样品的退火温度,利用X射线衍射(XRD)测试其相结构.结果表明:Fe75Nb8B15Zr2合金在快淬速率为38 m/s时呈完全非晶状态,随着退火温度的升高,α-Fe相逐渐析出,并伴随有硼化物(Fe3B和Fe2B)析出.Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程:非晶→非晶+α-Fe→α-Fe+Fe3B→α-Fe+Fe3B+Fe2B.     

FeZrB合金的结构及磁性能研究

采用单辊快淬法制备Fe81Zr9B10非晶合金,研究该合金在非晶淬态及退火后的结构和磁性能．结果表明,快淬速率为30m／s时,Fe81Zr9B10合金已完全形成非晶．非晶合金经530℃退火,α-Fe晶相从非晶基体中析出;经750℃退火,除α-Fe晶相继续析出外,还有ZrFe2、Fe3Zr化合物析出．随着退火温度（Tα）的升高,α-Fe晶粒尺寸（D）逐渐增大;Fe81Zr9B10合金的比饱和磁化强度（Ms）和矫顽力（Hc）均呈现先下降后上升的趋势．     

Cu-Zr-Ti大块非晶合金的晶化动力学研究

通过差示扫描量热(DSC)法研究了Cu55Zr30Ti15和Cu50Zr40Ti10大块非晶合金的晶化过程.利用K issinger方程得到了Cu55Zr30Ti15和Cu50Zr40Ti10的晶化激活能,两种非晶的第一晶化激活能分别是349.25 kJ/mol和303.93 kJ/mol.探讨了Zr元素对非晶晶化的影响,发现随着Zr元素替代Cu元素,提高了非晶的第一晶化温度.     

热处理对Fe81Zr7Nb2B10合金的结构及巨磁阻抗效应的影响

采用单辊快淬法制备Fe81Zr7Nb2B10非晶合金薄带,研究退火温度(Ta)对Fe81Zr7Nb2B10合金结构及巨磁阻抗(GMI)效应的影响.结果表明:Fe81Zr7Nb2B10非晶合金530 ℃退火,α-Fe晶体相从非晶基体中析出;750 ℃退火,有Fe2Zr化合物析出.670 ℃退火后样品的GMI最高,随外加纵向磁场的增加,低频下该样品的GMI效应不断减小,高频下GMI效应先升高达到一个峰值然后减小.     

退火对Cu46Zr47Al7块体非晶合金的力学性能 与电子功函数的影响

测定了大块非晶合金Cu46Zr47Al7晶化前后的力学性能,使用先进的扫描开尔文探针技术对其表面功函数做了研究.结果表明晶体相的析出使非晶合金的力学性能和功函数都降低.对于退火后的非晶合金,随着退火温度的升高,晶体相与非晶基体之间的界面减少,晶界处的缺陷减少,从而导致电子逃离物体表面需要更多的能量,其功函数不断增大.随着退火温度升高,Cu46Zr47Al7非晶合金的压缩变形和断裂行为表现为从延展性到脆性的变化.     

Cu含量对Fe-Ti机械合金化的影响

应用机械合金化法(MA)制备了Ti50Fe50-xCux(x=5％、10％、20％)三元合金，通过XRD、DTA等测试手段，研究MA过程中样品的相结构与热稳定性的变化，进而探讨第三组元Cu对固态反应过程及产物结构的影响．研究结果表明：Cu的含量并未明显改变Ti50Fe50-xCux(x=5％、10％、20％)的机械合金化过程，只是所得非晶产物并非为单一的非晶相，其中含有一定量的微晶及纳米晶，而使非晶相的晶化有所减慢．     

球磨时间对Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响

采用机械合金化法制备不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12合金,主要利用 X射线衍射(XRD)与扫描电镜(SEM)测试分析不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响.结果表明随着球磨时间的增加,逐渐形成非晶,球磨60 h时,已完全形成Fe48Ni20Zr15Nb5B12非晶合金.     

微重力落管法制备Nd_(60)Al_(10)Fe_(20)Co_(10)非晶薄片的磁性能研究

采用微重力落管法制得了Nd6 0 Al1 0 Fe2 0 Co1 0 非晶薄片 .利用X衍射 (XRD)分析了Nd6 0 Al1 0 Fe2 0 Co1 0 非晶薄片的结构特征 .用振动样品磁强计 (VSM)研究了其磁性能 .结果表明微重力落管法制得的非晶薄片具有硬磁性 ,与快速非平衡凝固(如甩带法 )试样的XRD相比 ,尽管其曲线还是较为典型的非晶相漫散衍射峰 ,但已有少量的不规则的类似晶化的突起小峰 ,表明该非晶片中已经有微量晶态合金或者细小晶粒析出 ,初步分析可能是生成了类似于亚稳A1 相的短程有序原子团簇或者是较大尺寸的纳米晶 ,这种短程有序原子团簇或纳米晶是Nd6 0 Al1 0 Fe2 0 Co1 0 非晶薄片显示硬磁性的主要原因     

Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带中的巨磁阻抗效应

利用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带,并在不同温度下对其进行退火.研究不同退火温度（Ta）对Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带巨磁阻抗（GMI）效应的影响以及最佳退火温度下,GMI效应随外加纵向磁场的变化.结果显示：GMI最大值（GMImax）随退火温度的升高先上升达到最大值,然后下降.在670℃退火后,薄带获得最高的巨磁阻抗效应,可达209%.在最佳退火温度670℃下,材料工作的最佳频率是2.97 MHz.GMI效应随外加纵向磁场在低频下不断减小,高频下GMI效应先达到一个峰值然后减小.     

热处理对NdFeB合金的磁性能影响

采用快淬法制备NdxFe84-xB16（x=4,6,8,10）系列合金,并对所制备的合金进行热处理,研究热处理对NdFeB合金的磁性能影响．结果表明：在相同的退火条件下Nd10Fe74B16合金的综合磁性能最好;Nd10Fe74B16淬态合金在700℃退火3min有较好的磁性．     

多元铁基非晶合金的制备及高温磁性研究

本文采用机械合金化法（MA）制备Fe-Ti-Cu系三元非晶合金．利用X射线衍射仪（XRD）和振动样品次强计（VSM）对样品的结构及磁性能进行测试，结果表明：Fe、Ti、Cu元素之间发生相互扩散，当扩散速度增加到一定程度，来不及形成有序结构，而形成Fe-Ti-Cu非晶合金．球磨得到的Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下发生晶化，最后晶化的产物为FeTi、Fe2Ti、CuTi2的混合物．Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下的磁性能随晶化产物的不同而变化．     

球磨时间对NdFeBDyAlCu合金结构和磁性能的影响

采用机械合金化法制备不同球磨时间的NdFeBDyAlcu合金粉末，研究球磨时间对样品的结构和磁性能影响．随球磨时间的增加，XRD结果显示α—Fe主峰相的强度先减小后增加；SEM结果最示颗粒尺寸明显的变小；VSM结果显示合金粉末球磨5h时的磁性能最好．     

Ti的变化对Cu-Zr-Ti大块非晶合金热塑性的影响

采用铜模铸造法制备尺寸为2 mm×2 mm×55 mm的Cu60Zr40-xTix(x=9,11)块体非晶合金,利用三点压弯式粘度仪测定了合金在过冷液区附近的粘度,通过计算得到非晶合金的脆性参数m和流变激活能E.通过合金动力学参数比较研究表明,Cu60Zr29Ti11非晶合金相对于Cu60Zr31Ti9非晶合金具有更好的热塑性性能.而少量Ti元素的适量增加使合金内部自由体积大量增加,是提高Cu-Zr-Ti非晶合金热塑性的主要原因.     

机械合金化法制备Fe-Zr-B非晶合金

用机械合金化法（MA）制备了Fe-Zr-B的非晶合金.利用X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）对其进行测试,结果表明：Fe-Zr-B的混合粉末在MA过程中,通过原子之间的相互固溶、扩散可形成非晶态.此非晶合金的形成是晶粒细化、球磨过程中的缺陷和应力等多种作用的结果.     

Cu60 Zr29 Ti11大块非晶合金的粘度特征和强液体行为

采用铜模铸造法制备了Cu60 Zr29 Ti11大块非晶合金,用x射线衍射仪（XRD）、三点压弯式粘度仪对该非晶合金的动力学性质进行了研究．测定了大块非晶合金Cu60 Zr29 Ti11在过冷液相区的粘度,得到了它的动力学脆性系数m=30．848,以及流变激活能E=63．437kJ／mol．表明大块非晶合金Cu60 Zr29 Ti11是一种强液体．分析了合金在过冷态的流变激活能变化规律,发现流变激活能的变化并不符合Kivelson的super—Arrhenius公式．