铁基非晶合金的表象激活能与玻璃转变、晶化、玻璃形成能力的关系

本文研究了Fe91-xBxZr5Nb4（FBZN，5≤x≤30at．％）和Fe61-xCoxZrB30Nb4（FCZBN，0≤x≤15at．％）非晶合金的玻璃转化，晶化，表象激活能，玻璃形成能力（GFA）以及它们之间的关系．研究表明，两合金体系中的每个成分非晶合金的玻璃转变温度Tg和晶化温度疋均满足如下关系：Tx=（αTg＋β，其中α和β为常数。其数值可利用差式扫描量热计，通过不同的升温速率变温扫描并应用Lasocka公式得到．玻璃转化表象激活能Eg正比于α，与Tx和Tg的关系为：Eg=3.527（Tx-β）／Tg＋1.09．表征GFA的过冷液化区，△Tx，与Eg和Tg满足公式：ATx=（Eg／3.527-1.309）Tg＋β．     

多元铁基非晶合金的制备及高温磁性研究

本文采用机械合金化法（MA）制备Fe-Ti-Cu系三元非晶合金．利用X射线衍射仪（XRD）和振动样品次强计（VSM）对样品的结构及磁性能进行测试，结果表明：Fe、Ti、Cu元素之间发生相互扩散，当扩散速度增加到一定程度，来不及形成有序结构，而形成Fe-Ti-Cu非晶合金．球磨得到的Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下发生晶化，最后晶化的产物为FeTi、Fe2Ti、CuTi2的混合物．Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下的磁性能随晶化产物的不同而变化．     

Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程研究

采用单辊快淬法制备Fe75Nb8B15Zr2非晶合金,对该非晶合金进行不同温度的等温退火,研究其晶化过程及结构变化.利用示差热分析仪(DTA)确定样品的退火温度,利用X射线衍射(XRD)测试其相结构.结果表明:Fe75Nb8B15Zr2合金在快淬速率为38 m/s时呈完全非晶状态,随着退火温度的升高,α-Fe相逐渐析出,并伴随有硼化物(Fe3B和Fe2B)析出.Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程:非晶→非晶+α-Fe→α-Fe+Fe3B→α-Fe+Fe3B+Fe2B.     

Cu含量对Fe-Ti机械合金化的影响

应用机械合金化法(MA)制备了Ti50Fe50-xCux(x=5％、10％、20％)三元合金，通过XRD、DTA等测试手段，研究MA过程中样品的相结构与热稳定性的变化，进而探讨第三组元Cu对固态反应过程及产物结构的影响．研究结果表明：Cu的含量并未明显改变Ti50Fe50-xCux(x=5％、10％、20％)的机械合金化过程，只是所得非晶产物并非为单一的非晶相，其中含有一定量的微晶及纳米晶，而使非晶相的晶化有所减慢．     

球磨时间对Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响

采用机械合金化法制备不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12合金,主要利用 X射线衍射(XRD)与扫描电镜(SEM)测试分析不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响.结果表明随着球磨时间的增加,逐渐形成非晶,球磨60 h时,已完全形成Fe48Ni20Zr15Nb5B12非晶合金.     

Al_(88)Co_4Y_6Er_2非晶合金的晶化动力学行为

采用单辊旋淬法制备了Al88Co4Y6Er2非晶合金,差热分析手段研究了该非晶合金晶化动力学性能.根据约化玻璃转变温度Trg,发现Er(2at%)元素部分取代Al88Co4Y8非晶合金中的Y元素后,得到的Al88Co4Y6Er2非晶合金具有更强的玻璃形成能力.计算得到Al88Co4Y6Er2非晶合金的晶化激活能,初始晶化激活能为381 kJ·mol-1,发现Al88Co4Y6Er2非晶合金具有很好的热稳定性.     

Ni含量对FeNiZrNbB多元合金结构和磁性能的影响

采用机械合金化法制备Fe68-xNixZr15Nb5B12（x=5,10,15,20）系合金,利用X射线衍射和振动样品磁强计测试分析Ni含量对FeNiZrNbB系合金结构和磁性能的影响.结果表明：随Ni含量的增加,FeNiZrNbB系合金的非晶形成能力增强,比饱和磁化强度变化相对复杂,当x=15时达到最大值,而矫顽力却一直呈下降趋势.     

(Co0.95-xFe0.05Nbx)74B18Si8非晶合金的磁性和铁磁共振研究

本文用磁测量、差热分析等方法研究少量Nb对CoFeBSi非晶合金的影响.用铁磁共振方法研究表面磁各向异性及热处理对各向异性的影响.在(Co_0.95-xFe_0.05Nb_x)₇₄B₁₈Si₈非晶合金中,加入少量Nb(x=0,0.01,0.02,…0.06)以后,合金的晶化温度从560℃提高到595℃.非晶铁磁居里点从390℃降到240℃,饱和磁矩(σ_s)从74.5 G·cm³/g降到50.7 G·cm³/g(降低32%).     

FeCoZrB合金的非晶形成能力及磁性能研究

采用单辊快淬法制备Fe81-xCoxZr9B10（x=0,2,4,6）系非晶合金,对该系非晶合金的非晶形成能力及磁性能进行研究。利用X射线衍射（XRD）和振动样品磁强计（VSM）测试合金的结构及磁性能。研究结果表明：Fe81-xCoxZr9B10（x=0,2,4,6）合金在快淬速率为30m／s时完全形成非晶。随Co含量的增加比饱和磁化强度（Ms）先增加后减少。     

机械合金化过程中α-Fe与BN混合粉末结构和磁性的变化

采用机械合金化方法，制备了ε－ ＦｅＸＮ／ＢＮ 磁性纳米复合材料，并用Ｘ 射线衍射仪和振动样品磁强计分析了α－ Ｆｅ 与ＢＮ 混合粉末的结构和磁性随球磨时间的变化．结果表明，这种原料通过球磨先形成非晶合金，然后非晶合金晶化形成了ε－ ＦｅＸＮ／ＢＮ，其饱和磁化强度随球磨时间的增加有一最大值，随后逐步减小     

非晶态(Fe1-xNbx)84.5B15.5合金的磁性和热稳定性

用单辊急冷法制备了非晶态(Fe_1-xNbx)_84.5B_15.5(x=0,0.02,0.04,0.06,0.08,0.1)合金,测量了饱和磁化强度与温度的关系,得到居里温度T_o随Nb含量x的增加而线性下降,其递减率dT_o/dx=17.6 K/at%Nb.     

Cu-Zr-Ti大块非晶合金的晶化动力学研究

通过差示扫描量热(DSC)法研究了Cu55Zr30Ti15和Cu50Zr40Ti10大块非晶合金的晶化过程.利用K issinger方程得到了Cu55Zr30Ti15和Cu50Zr40Ti10的晶化激活能,两种非晶的第一晶化激活能分别是349.25 kJ/mol和303.93 kJ/mol.探讨了Zr元素对非晶晶化的影响,发现随着Zr元素替代Cu元素,提高了非晶的第一晶化温度.     

不同成分Ti-Ni合金的正电子湮没研究

用正电子湮没Doppler展宽能谱测量了不同成分近等原子Ti-Ni合金的不同温度淬火和1000℃淬火叉经不同温度退火后试样的线形S参数,结果表明:(1)淬火曲线高温部分和退火曲线低温部分的S参数变化符合单空位机制;(2)正电子可探测到沉淀相的温度区间为:Ti-49.0at% Ni约是300°~700℃,Ti-50.0at% Ni约是350°~700℃,Ti-50.5at% Ni、Ti-51.0at% Ni和Ti-51.5at% Ni均约是400°~700℃;(3)富Ni侧合金中的"缺陷"量易受处理条件影响;(4)在相似的处理条件下,富Ni侧合金的"缺陷"量比富Ti侧的低.     

非晶合金Fe50Ti50晶化行为的研究

本文利用DTA、XRD并结合热处理方法研究了用机械合金化方法制备的Fe50Ti50非晶态合金的晶化过程，分析了非晶Fe50Ti50的晶化机制。     

Nd-Fe-B合金定量相分析的穆斯堡尔效应研究

用穆斯堡尔效应对Nd₁₅Fe_85-xB_x(x=0,2,4,8,11)合金的物相进行了定量计算,并讨论了硼在决定合金的相组成进而影响合金磁性能方面的作用.实验结果表明,随B含量的增加,合金中四方相的量逐渐增加.在x=8处达到极大值.根据四方相的量及磁矩取向度计算了合金的剩磁,计算值与实验值很好地吻合.     

铝掺杂对ZnO纳米线结构和光学性质的影响

利用化学气相沉积方法成功地合成了不同Al掺杂浓度的ZnO纳米线.从场发射扫描电子显微镜可以看出纳米线的直径约为100 nm.X射线衍射结果表明主要的衍射峰都与ZnO的晶面对应,为纤锌矿结构.当掺杂浓度达到2.0 at%时,在背散射拉曼光谱中观察到由于Al掺杂而引起的640 cm-1处的峰.光致发光谱表明,随着掺杂浓度的增加,紫外与可见发光的强度比值逐渐变小.     

Ni-Al2O3复合镀层的组织形貌与性能

通过电沉积方式制备Ni一纳米Al2O3，复合镀层，并用X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）等测试方法研究了Ni-Al2O3复合镀层的组织与性能．结果表明：所得复合镀层中Al2O3粒子分布均匀，结晶细密，表面光滑平整．在本试验范围内，镀层的硬度和应力随着Al2O3含量的增加而升高．     

亚稳材料热稳性的实验研究

在2－8GPa压力和600－930K温度的范围内,对非晶（Fe0.99Mo0.01)78Si9B13晶体化过程中亚稳Fe3B到Fe2B的相变进行了实验研究,并确定了其转变温度随压力变化的关系。