机械合金化过程中α-Fe与BN混合粉末结构和磁性的变化

采用机械合金化方法，制备了ε－ ＦｅＸＮ／ＢＮ 磁性纳米复合材料，并用Ｘ 射线衍射仪和振动样品磁强计分析了α－ Ｆｅ 与ＢＮ 混合粉末的结构和磁性随球磨时间的变化．结果表明，这种原料通过球磨先形成非晶合金，然后非晶合金晶化形成了ε－ ＦｅＸＮ／ＢＮ，其饱和磁化强度随球磨时间的增加有一最大值，随后逐步减小     

Ni69.5Al28Y2.5粉末的机械合金化

对Ｎｉ６９．５Ａｌ２８Ｙ２．５粉末进行球磨，获得ＮｉＡｌ金属间化合物，研究粉末结构与球磨时间的关系。探讨以中间合金的形式加入稀土元素的机械合金化方法，结果表明，加入稀土元素后，用机械合金化的方法可以新的金属间化合物。     

双相永磁材料制备及性能

采用机械合金化的方法,把自制的硬磁相钡铁氧体粉末和软磁相锰锌铁氧体粉末按照一定比例混合球磨,并用树脂固化成型.研究了球磨过程中粉末合金的磁性.相同组分双相磁性试样在3~10 h的不同球磨条件下,球磨时间越长,磁性越强.     

Nd9Fe85B6复合颗粒的制备及形成机制

采用机械合金化方法制备了NdgFe85B6合金粉末．研究了机械合金化过程中粉末形态和微结构的变化，通过扫描电子显微镜，观察粉末颗粒的形貌变化，通过X射线衍射分析了球磨过程中粉末的微结构变化，并讨论了机械合金化的机理。     

纳米TiO_2粉末的球磨法制备及其表征

采用球磨法制备纳米TiO2粉末,并利用X射线衍射仪（XRD）和透射电镜（TEM）对其结构和形貌进行表征．结果表明,制备的TiO2粉末为锐钛矿型;随着球磨时间的增加粉末粒度达到纳米级后锐钛矿型TiO2逐渐发生了相转变,出现金红石型和锐钛矿两结构共存的形态,并有完全向金红石型转变的趋势．     

共沉淀强化ODS铁素体合金的机械合金化制备及其时效工艺研究

铁素体基合金具有高强度、高热导率、低密度和低热膨胀系数等优点,因此被广泛应用于航空航天、船舶与汽车工业和能源领域.Cu和NiAl共沉淀强化铁素体合金具有析出相体积分数高、粒径细小的优势,可以在不大幅度降低塑性的前提下提升铁素体合金的强度.同时,纳米氧化物的添加可以进一步提高铁素体合金的使用温度,拓宽其应用范围.该研究采用机械合金化的方法制备了同时含有Cu+NiAl共沉淀强化相和纳米氧化物弥散相的铁素体基合金,使用OM、SEM、EDX、XRD等检测方法分析了球磨时间对粉末粒径和粉末合金化程度的影响,使用SPS烧结将机械合金化粉末进行致密化,并分析了时效工艺对合金物相、显微组织和硬度的影响.研究结果显示,高能球磨可以使Fe-5%Ni-2%Al-3%Mn-1.5%Cu-1.5%Mo-1.5%W-0.6%Y_2O_3(质量分数)合金有效地合金化,然而单纯使用SPS烧结难以使机械合金化粉末完全致密化.合金在900℃固溶30 min后,在550℃时效1 h硬度最高,为514 HV.     

球磨时间对Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响

采用机械合金化法制备不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12合金,主要利用 X射线衍射(XRD)与扫描电镜(SEM)测试分析不同球磨时间的Fe48Ni20Zr15Nb5B12多元合金结构的影响.结果表明随着球磨时间的增加,逐渐形成非晶,球磨60 h时,已完全形成Fe48Ni20Zr15Nb5B12非晶合金.     

Fe_(50)Cu_(50)合金的形成及动力学分析

本文用机械合金化方法制备了Fe（50）Cu（50）合金，采用XRD研究了合金化过程．计算了晶格常数、晶粒尺寸及微观应变随球磨时间的变化．对Fe-Cu合金的形成进行了动力学分析．     

Fe87Zr7B6纳米晶合金的微结构研究

本文用X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM）研究了不同球磨时间Fe87Zr7B6合金的微观结构,XRD结果表明合金形成体心结构固溶体,由于晶粒的团聚,SEM显示在整个合金化过程中Fe87Zr7B6粉末始终保持微米级。     

NiTiNb非晶合金粉末球磨制备及其在过冷液态的成形能力

采用QM-BP行星式球磨机,在高纯氩气保护的气氛下,选择Ni、Ti、Nb三种高纯度的金属粉末,利用球磨法制备Ni基非晶合金粉末.用X-射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)对形成的非晶合金粉末进行分析,可以证实获得成分均匀,形貌统一的微米量级Ni48Ti48Nb4的非晶粉末.将得到的非晶合金粉末进一步通过热压法压制,研究在此过程中的粘度和热量变化,获得其在不同温度特别是过冷液态的形变能力,得到粉末非晶合金制备的最佳温度区间.     

Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带中的巨磁阻抗效应

利用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带,并在不同温度下对其进行退火.研究不同退火温度（Ta）对Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带巨磁阻抗（GMI）效应的影响以及最佳退火温度下,GMI效应随外加纵向磁场的变化.结果显示：GMI最大值（GMImax）随退火温度的升高先上升达到最大值,然后下降.在670℃退火后,薄带获得最高的巨磁阻抗效应,可达209%.在最佳退火温度670℃下,材料工作的最佳频率是2.97 MHz.GMI效应随外加纵向磁场在低频下不断减小,高频下GMI效应先达到一个峰值然后减小.     

Fe0.4 Ni0.4B0.2三元系合金的机械合金化制备

本文利用机械合金化方法制备了Fe-Ni-B三元系合金，研究了合金化过程中晶格常数、晶粒尺寸及微观应变随球磨时间的变化规律。     

SnAgCuRE钎料合金的力学性能及其钎焊接头的组织与性能

对真空条件下制备的SnAgCuRE钎料合金的力学性能及其钎焊接头的组织与性能进行了研究。试验结果表明：当稀土（RE）的添加量小于0．1％（质量百分比）时,RE均匀地分布在钎料合金中,减少了共晶组织的比例,同时细化富Sn相,提高了其力学性能。接头处钎料与Cu试样间的界面层厚度会由于RE的加入而发生变化,且在添加量小于0．1％时其厚度减小同时界面层更加平滑,此时接头的剪切强度达最大值36MPa。     

快淬Co/Cu/B金属条带的巨磁电阻效应

研究了用快淬制备的铸态和退火处理后Co-Cu-B合金条带的磁带电阻性能，微观结构，随B含量的增加，MR幅度减少，利用分析电镜观察发现C o2B形成。     

FeZrB合金的结构及磁性能研究

采用单辊快淬法制备Fe81Zr9B10非晶合金,研究该合金在非晶淬态及退火后的结构和磁性能．结果表明,快淬速率为30m／s时,Fe81Zr9B10合金已完全形成非晶．非晶合金经530℃退火,α-Fe晶相从非晶基体中析出;经750℃退火,除α-Fe晶相继续析出外,还有ZrFe2、Fe3Zr化合物析出．随着退火温度（Tα）的升高,α-Fe晶粒尺寸（D）逐渐增大;Fe81Zr9B10合金的比饱和磁化强度（Ms）和矫顽力（Hc）均呈现先下降后上升的趋势．     

Fe_(50)Ti_(50)非晶合金的机械合金化制备及其形成机制

采用机械合金化方法制备了Fe50 Ti50 非晶合金 ,对Fe50 Ti50 非晶合金的形成过程进行X射线衍射分析 ;通过计算Ti和Fe的晶胞参数随球磨时间的变化情况分析Fe50 Ti50 的非晶形成机制     

Ni80Fe20/Al2O3/Ni80Fe20磁性隧道结中间绝缘层同TMR关系的研究

采用离子束和磁控溅射技术制备了Ni80Fe20／Al2O3／Ni80Fe20磁性隧道结样品,主要研究了中间绝缘层对隧道结磁电阻效应的影响．结果表明,中间氧化物的厚度对磁电阻值起调节作用,在3～7nm范围内磁电阻基本呈现单调递减现象．为提高磁隧道结磁电阻性能做了实验尝试．     

Fe-Ni系粉末机械合金化热力学

参考Miedema半经验理论,建立了Fe-Ni系机械合金化(MA)过程的热力学模型.热力学计算分析指出,Fe-Ni系粉末MA过程一般不存在发生非晶化反应的化学驱动力.Fe-Ni系MA粉末由α(bcc)和γ(fcc)两相固溶体组成.在球磨过程中两相相互转化,控制这一转化的因素是形成焓的结构项.对不同球磨时间Fe₆₀Ni₄₀MA粉末的X射线衍射(XRD)分析,证明了所建立的热力学模型的正确性.根据XRD图确定了Fe₆₀Ni₄₀MA粉末在不同球磨时间的物相组成、各相成分、晶格参数、晶粒尺寸和晶格畸变等结构参数.     

热处理对NdFeB合金的磁性能影响

采用快淬法制备NdxFe84-xB16（x=4,6,8,10）系列合金,并对所制备的合金进行热处理,研究热处理对NdFeB合金的磁性能影响．结果表明：在相同的退火条件下Nd10Fe74B16合金的综合磁性能最好;Nd10Fe74B16淬态合金在700℃退火3min有较好的磁性．