液体滞留区对塔板效率的影响——汽体不混合、液体部分混合

在汽体不混合、液体部分混合条件下,对于液体滞留区对塔板效率的影响,提出了一个新的数学模型。经与同类模型相比较,计算结果与AIChE的实验值较接近,计算过程较简便。     

汽体不混合时液体混合对塔板效率的影响

本文应用液体混合池模型,导出了汽体不混合及液体部分混合时板效率与点效率的数学关系。计算结果与Diener和Brambilla的计算值甚为吻合,而计算方法大为简化。     

雾沫夹带对蒸馏塔板效率的影响——汽体不混合及液体部分混合

在汽体不混合及液体部分混合条件下,关于雾沫夹带对蒸馏塔板效率的影响,本文导出了数学关系式,其计算结果与Lockett等给出的数值解相当吻合。     

塔板上液体混合池数与Peclet数之间的关系

提出了一个从已知的Peclet数确定塔板上液体混合池数的关联式。经计算结果比较,表明该关系式具有较高的精确度。在相同条件下,由混合池模型和扩散模型所计算的塔板效率,平均偏差为0.024%,最大偏差不超过0.40%。应用Ashley等和Eduljee的Pe～n关系式,平均误差分别为0.44%和0.29%,最大误差分别为-4.64%和1.93%。     

汽体及液体部分混合对塔板效率的影响

对于汽体部分混合及液体部分混合时板效率与点效率的关系,本文提出了一个新的数学模型。经与Ashley和Haselden的计算值进行比较,计算结果甚为吻合,最大误差不超过3%,而计算方法则较简便。此外,对几种极限情况所得出的简化式,与文献上相应的关系式一致。     

多元有机混合液体非线性声参量的混合定则

给出了多元有机混合液体的非线性声参量所满足的混合定制，在组成混合液体非线性声参量、摩尔分数、内表面积、自由程参量已知的情况下，可以计算出混合液体的非线性声参量。实验测量结果与混合定则给出的理论值符合较好。     

有机混合液体声速混合定则的研究

根据Jacobson理论及液体声速与分子自由程的关系 ,推导出有机混合液体声速与各组分声速之间满足的混合定则 ,并通过实验进行了验证。结果表明 ,实验测量结果与理论计算结果符合较好 ,最大误差为 3.4 % ,可以用来进行多元体系的声速计算。     

有机混合液体声速混合定则的研究

根据Jacobson理论及液体声速与分子自由程的关系，推导出有机混合液体声速与各组分声速之间满足的混合定则，并通过实验进行了验证。结果表明，实验测量结果与理论计算结果符合较好，最大误差为3．4％，可以用来进行多元体系的声速计算。     

高粘度非弹性和弹性异粘互溶液体的混合

在特型螺带式搅拌槽中,研究了两种不同流变特性的高粘度牛顿液体、假塑性液体和粘弹性液体的混合时间,考察了两种液体的体积比、粘度比、密度比和弹性对混合时间的影响,提出下列经验公式用以计算高粘度异粘互溶液体的混合时间计算结果与实验值有较好的一致性。     

计算气体返混对蒸馏效率影响的混合池模型

为确切了解蒸馏过程中气体返混对板效率的影响 ,以串联的全混池表征真实的液体流动 ,针对 L ewis第三类塔板 ,建立了模拟气体返混的混合池模型。模型计算值与美国精馏中心 (FRI)实验值的比较表明模型具有较好的可靠性。模拟还表明 ,气体返混对蒸馏过程的影响与汽提因子和点效率有关 ,汽提因子和点效率越大 ,气体返混导致表观板效率下降的程度越大     

雾沫夹带对蒸馏塔板效率的影响——汽体完全混合及液体部分混合

提出了文题的液体混合池模型并导出了相应的数学关系式,其计算结果与Lockett等给出的数值解相当吻合,而计算过程较为简便。     

压裂混砂搅拌装置搅拌叶轮结构优化设计研究

为了提高压裂混砂搅拌装置的搅拌效果,以混砂搅拌装置混合时间为实验指标,针对搅拌叶轮的结构特点,采用正交实验及CFD数值模拟相结合的方法研究了搅拌叶轮的主要几何尺寸对混合时间的影响规律,得到了搅拌装置叶轮最佳结构参数,为搅拌叶轮结构优化设计提供了理论支撑。结果表明,搅拌叶轮的几何尺寸变化对混合时间具有一定的影响,其中,上叶轮直径影响最大,下叶轮直径和下叶轮导流筒与叶轮直径比值次之,上叶轮导流筒与叶轮直径比值影响相对较小;搅拌叶轮几何尺寸最优方案对应的混合时间最短,值为11.0 s。     

液液射流装置的搅拌混合效果分析

以活性污泥、消化污泥为研究对象,分析液液射流搅拌装置对这两种污泥在搅拌槽内混合效果。同时利用计算流体力学软件Ansys Fluent 15.0模拟了在入射压力为226043Pa工况下,射流搅拌装置的工作性能。该入射压力下,液液喷嘴泵送活性污泥时入射流量314.57 m3?h-1,入射速度为3.37 m?s-1,消化污泥入射流量为312.05 m3?h-1,入射速度为3.20 m?s-1。模拟结果表明在液液喷嘴内部搅拌混合效果不受流体性质的影响,均得到很好的搅拌混合。但在搅拌槽内活性污泥的搅拌混合效果明显优于消化污泥,搅拌槽内活性污泥流速方差加权平均值?为144.24,死区的体积分数 为13.33%,平均流速为0.1082m?s-1,消化污泥在搅拌槽内的平均流速为0.0318 m?s-1。     

不同进料方式下气液喷射器内流体流动和混合特征

利用Fluent模拟了喷射器内气液两相在不同进料方式下（气体进口中心线与液体进口中心线偏移量不同）的流体力学和混合特征。其中A方式偏移2.5 mm;B方式偏移0 mm;C方式偏移4.0 mm,此时气体与液体完全相切进料。结果表明：在相同的喷嘴速度时,A方式下喷射器压力降与空气卷吸量最大,C方式下气体和液体的碰撞机会少于其他进料方式,压力和空气卷吸量最小,B方式下喷射器压力降与空气卷吸量居中;而混合效果随着偏移量由大到小（C、B、A）依次增强,但是增强效果不很明显。同时,还以C方式为例讨论了喷射器内喷嘴速度与压力降及空气卷吸量的关系,两者都随着喷嘴速度的增大而增大,且喷射器的压力降与空气卷吸量呈显著的线性相关,相关系数高达0.984。根据模拟结果分析,当3种进料方式压力降相同时,C方式气体卷吸量最大,即相同喷射性能时C方式的能量损失最小。     

粉喷法与浆喷法加固软土效果的试验研究

水泥土搅拌桩有粉喷和浆喷两种施工工艺，经多种手段对两种工艺加固饱和软土效果进行对比检测、分析，得出了在饱和软土中采用粉喷法比浆喷法加固效果好的结论，在工程中具有实际意义。     

环形喷动床颗粒混合特性实验研究

针对一种新型多喷口环形喷动床的混合特性进行了实验.研究了存料量、风速和粒径对颗粒混合的影响,分析了圆周方向的颗粒混合.结果表明,该喷动床具有良好的混合特性.风速对混合速度影响较大,风速越高混合速度越快,这种效果在轴向更加明显;存料量对最终的混合偏离度影响较大,轴向终态混合偏离度随存料量的增加先降低后升高,而圆周方向终态混合偏离度则随存料量的增加而降低;粒径对混合速度有一定的影响,粒径越小颗粒混合速度越快.此外,该喷动床独特的结构有效降低了轴向和圆周方向上的混合差别.     

多仓混棉机混和方式浅析

本文就多仓混棉机的几种混和方式进行了扼要分析与对比，指出了应该注意的工艺问题，并建议使用多仓二道的串联混合方式。     

多功能喷射深层搅拌法装置的工作原理

深层搅拌法按施工工艺的不同可以分为浆体喷射深层搅拌法和粉体喷射深层搅拌法。鉴于现行浆体喷射深层搅拌法和粉体喷射层搅拌法的施工工艺存在缺陷,作者提出改进,意见并设计了改进的多功能喷射深层搅拌法装置的工作原理图。