球铁齿轮弯曲静强度的试验研究

为了保证齿轮达到一定程度的传动精度,必须限制轮齿的残余变形量,即轮齿允许的残余交形量取决于传动精度和齿轮的使用条件。通过一系列试验,发现轮齿齿根的静弯曲极限应力值σ_(F11ms)与齿轮残余变形量δ和模数m两者之间的比值(δ/m)有这样的关系:σ_(F11ms)=σ_1(δ/m)~k。其中σ_1是每单位模数产生1μm残余变形量时的齿根应力,σ_1值取决于材料的机械性能。K为指数,其值取决于材料的种类和热处理工艺。本文给出球铁齿轮的σ_1和K值。     

拟相似算子的右本质谱

设算子S和T拟相似。本文研究了右本质谱σ_(re)(S)的连通分支与σ_(re)(T)相交的充分条件和必要条件以及σ_(re)(S)的连通分支与本质谱σ_e(T)的某些子集的相交关系。     

三种贝氏体球铁齿轮抗弯能力的试验研究

本文总结了三种贝氏体球铁齿轮的齿根弯曲疲劳极限应力σ_(F11n)的测定结果。根据齿轮疲劳强度的快速测定方法,采用ISO/TC60424《直齿及斜齿园柱齿轮传动承载能力计算的基本原理》,求得循环基数No=3×10~6时的σ_(F11n)(可靠度为99％)分别为: 作者对测定结果和断口特点进行了初步分析。     

贝氏体球墨铸铁齿轮承载能力的研究

本文通过130多对球铁齿轮承载能力的试验研究,证明贝氏体球铁齿轮的强度是所有类型球铁齿轮之冠,具有广阔的发展前途。 作者对具有我国特色的两种球铁——铜钼贝氏体和钒钛贝氏体齿轮,进行了接触疲劳和弯曲疲劳的强度试验研究,得出了各自的S-N曲线及相应的疲劳极限值σ_(11m),从而为设计制造这种齿轮,提供了系统的数据,也可供增补“ISO”“齿轮承载能力计算方法”中球铁齿轮σ_(11m)数据不足的参考。 作者用试验所得的数据,用于有关单位齿轮攻关的实践中,也取得了良好的效果。     

不同围压下花岗岩σ_(cc),σ_(ci)和σ_(cd)的确定

为研究不同围压下裂隙闭合应力阈值σ_(cc),起裂应力阈值σ_(ci)和损伤应力阈值σcd,对高放废物地质处置新疆预选场址雅满苏YM01号钻孔岩心进行了三轴压缩试验和巴西劈裂试验.应用裂隙体积应变模型、移动点回归法和声发射确定了σ_(cc),σ_(ci)和σ_(cd);通过分析不同方法确定各阈值的适用性,优化了一套确定各阈值的综合方法;分析了不同围压下σ_(cc),σ_(ci)和σ_(cd)与围压的关系:σ_(cc)受围压的影响不明显,σ_(cc)=σ_1=50~65 MPa;σ_(ci)为裂隙张拉破坏的起点,起裂强度满足格里菲斯强度理论;σ_(cd)与峰值抗压强度σ_c线性关系明显,损伤强度满足摩尔-库伦强度理论.     

珠光体和珠光体-铁素体球铁齿轮抗弯曲疲劳能力的研究

本文是珠光体和珠光体-铁素体球墨铸铁齿轮弯曲疲劳极限应力σ_(Flim)测定的试验总结。作者根据13对齿轮的寿命试验结果,用最小二乘法求得疲劳曲线方程为σ_F~(3.23726)N=2.941478×10~(11) 同时求得99％可靠度的疲劳曲线方程为: σ_F~(3.23726)N=8.6050375×10~(10) 据此,确定当循环基数N_0=5×10~6次时,其相应的弯曲疲劳极限应力为: 当可靠度为99％时σ_(Flim)=29.4公斤/毫米~2 σ_(Flim)=20.4公斤/毫米~2 上述数值可供设计齿轮时参考。     

珠光体和珠光体-铁素体球墨铸铁齿轮抗点蚀能力的研究——球墨铸铁齿轮承载能力研究报告之二

本文总结了珠光体和珠光体—铁素体球铁齿轮的齿面接触疲劳极限应力的测定结果。根据齿轮寿命试验的结果数据,采用ISO齿轮承载能力计算方法,求得可靠度为0.99的接触疲劳曲线方程,和循环基数N_0=5×10~7时的接触疲劳极限应力σ_(Hlim): 当HB=253时,σ_(Hlim)=673牛/毫米~2; 当HB=226时,σ_(Hlim)=633牛/毫米~2。上述数值均高于国外同硬度的球铁齿轮或相当碳钢齿轮的数值。试验中,还测定了齿面的磨损曲线,进行了齿轮润滑状态的计算。同时采用齿面复膜和扫瞄电镜分析技术,揭示了珠光体球铁齿轮齿面破坏的两种不同方式。     

广义计数算子的交换性质

讨论了Bernoulli泛函空间L~2(M)中广义计数算子N_h与Γ-指标集量子Bernoulli噪声{?_σ,?_σ~*:σ∈Γ}的Lie括号交换性、与?_σ(?_σ~*)复合表达式以及与同指标σ-增生?_σ~*(σ-湮灭?_σ)复合?_σ?_σ~*(?_σ~*?_σ)的交换性。L~2(M)上{?_σ,?_σ~*:σ∈Γ}是一族有界线性算子满足典则反交换关系、幂零性、指标交为空时的复合可交换性以及"吸收"交换性。接下来讨论N_h与{?_σ,?_σ~*:σ∈Γ}的各种交换性问题。一般地,N_h与量子σ-增生?_σ~*(σ-湮灭?_σ)的Lie括号恰是#_h(σ)?_σ~*(#_h(σ)?_σ);对于支撑不是全空间N的h,N_h与一类特殊σ-增生?_σ~*(σ-湮灭?_σ)可交换;而对于具有有限支撑的h,N_h与一类特殊?_σ~*(?_σ)的复合仍保持其"增生(湮灭)"性质;N_h与{?_σ?_σ~*,?_σ~*?_σ:σ∈Γ}可交换。     

材料力学性能测试中的数据自动采集与曲线拟合

本文论述步长联控式数据自动采集原理和数据处理方法,提出拟合直线与拟合曲线在联接点处保持连续与相切的一种实用方法,给出了与另外二种拟合方法的对比图形,列出了这三种不同回归方法的优缺点及适用范围.本方法已成功地应用于材料的拉伸试验、断裂韧性K_(IC)测试及σ_(0.2)系列(诸如σ_(0.1),σ_(0.5)等)的微机自动测试.     

变位齿轮齿形系数的计算

介绍用创成法(包括用齿条刀,螺旋铣刀,磨齿和插齿刀)切削的变位齿轮齿形系数πy_ξ的解析计算法。以刀具角α_a=20°,齿顶高系数f_0=1,径向间隙数c′_0=0.25的标准齿条刀切削的变位齿轮齿形系数为例,对已有的图解数表作了修正,计算出标准齿轮的数表和变位齿轮的图表来供设计使用。此外,还求出危险断面的齿根曲率半径,指出理论应力集中系数α_σ,弯曲应力系数(α_σ/πy_ξ)的重要性和其求法。     

在多轴应力状态下脆性岩石的强度特性

本文以须家河中粒砂岩、须家河细粒砂岩和嘉陵江微晶质石灰岩三种不同致密程度的岩石为研究对象,利用一套三个主应力大小均可独立改变的岩石真三轴加压设备,对岩石在多轴应力状态下的强度特性及断裂破坏形态进行了深入地研究,并着重讨论了中间主应力σ_2对岩石强度及断裂破坏形态的影响。结果发现,对于不同最小主应力σ_3下的(σ_1/σ_c)～(σ_2/σ_c)强度曲线可以十分近似地用某一抛物线来表示,而对于不同Lode参数λ下的(R/σ_2)～(Q/σ_c)强度曲线则可以十分近似地用某一直线来表示。同时还发现,岩石的断裂破坏将随着应力状态的不同而有可能出现剪切破坏,拉剪混合破坏或拉裂破坏。     

金属材料条件屈服强度σ_(0.2)的电测法

关于σ_(0.2)的确定,我们采用的方法是:(1)电子式变形记录器与变形发讯器配合使用,以测定σ_(0.2);(2)应用弓形应变片式引伸计测定σ_(0.2);(3)应用YZV系列应变式引伸计测定σ_(0.2)。 本文对这三种方法的基本原理、测试装置和操作步骤分别给予介绍。我们认为上述的第一种测定σ_(0.2)的方法准确迅速,操作简单方便,可作为液压万能试验机的一个附件配套使用,是快速测定σ_(0.2)的方法之一。     

齿轮润滑油选择计算方法

现在,齿轮传动正向高速、重载、高精度方向发展,对其使用寿命和节约能源等方面也提出了更高的要求。近来我国又公布了新的润滑油系列国家标准(GB3141—82)。各企业所用润滑油将由新系列牌号润滑油所取代,面临着一个润滑油更新换代的形势。因此有必要提供一个齿轮润滑油选择的计算方法,作为选油时的参考依据。 1975年三部(石油部、商业部和一机部)齿轮调查组推荐一种齿轮润滑油选择计算方法[1]。该方法主要是根据简化的齿面接触强度公式计算接触应力σH,按文[1]推荐的表格及文[2]推荐的资料选择工业齿轮油。本文在此基础上提出一种新方法:…     

我院科技成果简讯

国家科委高技术课题,下达时间为1988年8月,已拨款7万元,本研究的目的是为我国发展航空航天事业提供一种高强、高韧、成形性好、重量轻的新型材料,该课题组经10个月努力,成果显著,其中超塑铝锂合重的室温性能已经达到以下水平:强度极限σ_b≥450MPa,屈服强度σ_(0.2)≥400MPa,延伸率δ≥8％。超塑性能:最大延伸率δ_(max)=1000％,M_(max)=0.7,平均延伸率δ平均=750％。     

一类半线性微分方程组第三边值问题的差分方法

本文旨在证明形如 u_t(x,t)=Auxx(x,t) f(u)微分方程组的第三边值问题近似解的存在唯一性问题。其中: (z,t)∈(0,L)×(0,T)=G_T u(x,t)=(u_1(x,t),u_2(x,t),…,u_m(x,t)) f(u)=(f_1(u),f_2(u),…,f_m(u))其边值条件为“u_x(0,t)=σ_1u(0,t),u_x(L,t)=-σ_2u(L,t) u(x,0)=φ(x),σ_1>0,σ_2>0,φ(x)满足边界条件: φ′(0)=σ_1φ(0),φ′(L)=-σ_2φ(L) [1]的作者解决了上述方程组的第一、二边值问题,本文用与[1]类似的方法解决了第三边值问题。实际上,对A,σ_1,σ_2和f含t变量的同类边值问题也有类似的结论。本文为简明计,仅对条件与[1]相同的情况进行论证。     

拟相似算子本性谱的连通成分

设A和B是拟相似算子,△是Wolf本性谱σ_c(B)的任一个连通成分。本文证明了△∩σ_■(A)∩σ_■(B)≠φ及△∩(σ_■(A)∩σ_■(B))≠φ。并证明了若△σ_K(B)的一个连通成分,则△∩(σ_F(A)∩σ_F(B))≠φ等价于△∩(σ_■(A)∩σ_■(B))≠φ,进而给出△∩σ_■(A)∩σ_■(B)≠φ的充要条件,其中σ_K(T)=σ_■(T)∩σ_■(T),σ_■(T)=σ_K(T)\(P'_∞(T)~0∪P'_(∞∞)(T)~0),P'_∞(T)={λ∈C:v(T-λ)-μ(T-λ)=±∞},P_(∞∞)~'(T)={λ∈C:v(T-λ)=μ(T-λ)=∞}。     

Zn-22Al合金在超塑温度及复合加载下屈服条件的实验研究

通过薄壁管复合加载实验及单向拉伸卸载组合实验,证明了Zn-22Al合金在超塑温度-速度条件下遵循Mises屈服条件,且与应变速度呈(σ_1-σ_2)~2+(σ_2-σ_3)~2+(σ_3-σ_1)~2=2(σ=K_(ε~m))~2的关系。给出了该合金在250℃、应变速度为3.3×10~(-2)(sec~(-1))时,平面应力且0.2％应变时的屈服椭圆方程为通过单向拉伸位置预置自动卸载组合实验及数学回归分析处理,可定量地确定关系式(变形一定时,σ=K_(ε~m)),且证明K、m与变形程度或变形速度有关。通过薄壁管复合加载实验和分析,还得到薄壁筒形件吹塑时的吹塑压力-应力图和压力-应变图,可为判断和选择类似的吹塑成型力学条件提供参考。     

部份新到资料目录(工业部份)

D73一2401/2 HGX—0 .5型电弧炉电极自动调节器原理说明(14页) 宁夏回族自治区科技服务站 一九七三年二月229页) 哈尔滨汽轮机厂设计科 一九七二年D73一2403齿轮检验与齿轮精度规范(142 60页) 上海市机械制造工艺研究所 一九七二年九月修订D73一2410固体发光及其应用(五)(34页) 中国,科学院吉林物理研究所 一尤七三年二月D73一2404科技参考,国外焊接专刊(钎焊部分之一)(37页) 一机部机械科学研究院漂河筹备处 一九七二年十二月D 73一2411/12国外阀门经济统计资料(8页) 一机部通用机械研究所 一九七二年四月D73一2405/6旋风切削八头蜗杆(…     

三岔序列功率谱的重正化群分析

本文运用重正化群的分析方法讨论了三分岔周期轨道的率谱的普适结构。研究结果首先阐述了迭代的一维映象中对三分岔序列所存在的普适标度性和标度函数σ之关系,发现其规律为σ(x+(1/3))+σ(x+(2/3))=-σ(x)。σ是一个高度间断的建立在其个类Contor集上的广义函数。其次运用这个函数规律找到了任何非线性微分方程(组)中所存在的三分岔周期轨道序列的功率谱将有的普适结构,结果是三分岔的二个子成份的功率谱普适标度因子是σ的值函数,同时有μ_1≠μ_2且∥μ_1∥~2=∥μ_2∥~2的结论。这里的结果是标度的且是递推的。与文[5]的结果相吻合。     

二个正态总体方差未知且不等时均值差的假设检验与置信区间

设ξ～N(a_1,σ_1~2),η～N(a_2,σ_2~2),(ξ_1,ξ_2…,ξ_m)为ξ的样本,(η_1,η_2,…,η_n)为η的样本;ξ,η相互独立。当σ_1~2,σ_2~2未知,但σ_1~2=σ_2~2已知(或经检验成立σ_1~2=σ_2~2,均值差a_1-a_2的假设检验与置信区间问题已解决。但当σ_1~2,σ_2~2未知,σ_1~2>σ_2~2(σ_1~2<σ_2~2)已知时,均值差a_1-a_2的假设检验与置信区间问题笔者未见有文讨论。为此,本文将给出一种均值差a_1-a_2=0的检验方法和a_1-a_2的置信区间。(一)σ_1~2,σ_2~2未知,但σ_1~2>σ_2~2已知时,均值差a_1-a_2的假设检验与置信区间。