离子型稀土矿体蠕变特性及模型研究

为研究离子型稀土矿体蠕变特性,基于GDS三轴试验系统,对原状矿样进行不同围压和含水率下的三轴蠕变试验。结果发现:偏应力水平不超过50%,矿样主要发生衰减蠕变变形,且以瞬时弹性变形为主,蠕变变形量很小,矿样处于稳定状态。当偏应力水平达到70%,矿样发生非稳定蠕变,在经历减速蠕变和等速蠕变后,变形迅速发展,矿样在短时间内破坏。围压和含水率对离子型稀土矿体在加速蠕变阶段的变形特性影响显著,围压越小,矿样越早进入加速蠕变阶段,发生破坏的时间越短;含水率越大,矿样破坏时变形量越大,强度降低越明显。基于蠕变试验数据,分别探讨Burgers模型、西原正夫模型以及幂函数模型的适用性;并且在Burgers模型基础上引入非线性黏滞元件,建立一种新的非线性黏弹塑性模型。该模型能较好描述离子型稀土矿体蠕变全过程。     

孔隙半径分布对离子型稀土矿渗透性的影响

为探究孔隙半径分布对离子型稀土矿渗透性的影响,分别采用清水、2%硫酸铵和5%硫酸铵对稀土重塑土柱进行浸矿试验,通过常水头法测得土柱上、中、下各分层的渗透系数,并使用NM-60型核磁共振仪测得其孔隙度。通过随机游走算法计算出了离子型稀土矿重塑土柱的横向表面弛预率,得到了土层中孔隙半径分布情况,结果表明：①离子型稀土矿在原地浸矿过程中,孔隙度并非是渗透系数的直接影响因素。②孔隙半径分布是直接影响离子型稀土矿渗透系数变化的原因,大、中孔隙占比越大,渗透系数越大,反之越小。③孔隙半径分布对渗透系数的影响原因一是因为大、中孔隙更容易成为有效孔隙;二是因为细小颗粒逐渐在下土层堆积,小孔隙占比越大则越容易造成堵塞,导致渗透系数的降低。     

非饱和土的渗透性函数试验研究

非饱和土渗透系数同时受到土的孔隙比和饱和度变化的强烈影响,不能假定为常数,它是体积含水量的函数,也遵从达西定律规律。本文通过体积压力板仪绘制非饱和土土-水特征曲线目,得到体积含水量的最大值和最小值,然后根据Marshall和Kunze．的修正公式推求非饱和土的渗透系数。     

固化淤泥渗透性的微观分析

淤泥掺入水泥固化后,水化等化学反应生成的水化产物填充了土颗粒间的孔隙,改变了淤泥的微观孔隙结构,从而改变了其渗透特性。使用柔性壁渗透仪测定不同初始含水率及不同的水泥掺量下的固化淤泥的渗透系数,并使用压汞法研究其微观孔隙结构。试验表明:随着水泥掺量的增加、初始含水率降低,固化淤泥的渗透系数逐渐降低;固化淤泥的孔径分布曲线呈单峰分布,定义其峰值对应的孔径为最可几孔径,则随着固化淤泥渗透系数的降低,最可几孔径逐渐减小,即小孔隙数量增多,两者具有良好的相关性。     

透水模板布的孔径分布表征方法

为区别透水模板布(CPFL)过滤层与结构层的孔结构特征,针对其过滤层表面孔径与结构层等效孔径进行了理论试验研究.首先,采用负压吸力法测试分析了不同试验条件下CPFL等效孔径分布差别;其次,基于Poisson Polyhedron理论与Hagen-Poisseuille定律,探讨过滤层表面孔径特征长度取值方法,推导CPFL过滤层表面理论孔径分布并试验验证.结果表明:标准试验条件是负压吸力法准确获取CPFL等效孔径曲线的关键;基于垂直渗透系数求解过滤层孔径分布方法可行,过滤层孔径相比等效孔径,前者分布范围更窄、特征孔径更小.最后,提出了过滤层表面理论孔径分布表征方法.     

液-液置换法测试超滤膜孔径及其分布的研究

利用液一液置换法测定了醋酸纤维CA超滤膜及聚丙烯腈PAN超滤膜的孔径及孔径分布。研究了测试流程、浸润一渗透体系对测定结果的影响及其测定的重复性等。结果表明,该方法可用于测定超滤膜的孔径及孔径分布．并且具有操作简便、测试压力接近膜工作压力等优点。     

离子型稀土原地浸析采矿的再吸附问题及对策

指出了离子吸附型稀土矿原地浸析采矿过程中稀土离子再吸附现象,探讨了浸析过程中稀土离子的解吸与再吸附机理,分析了原地浸析采场稀土离子再吸附产生的原因和不恰当的注液方法对原地浸析采矿的影响,并介绍了解决浸析过程中稀土离子再吸附问题的对策．     

聚苯乙烯凝胶孔径分布的研究

研究了多孔聚苯乙烯凝胶小球孔径大小及其孔径分布,用两种合成方法制备了孔径分布不同的凝胶。     

离子型稀土矿原地浸析采矿及其推广应用中值得重视的问题

简述了离子型稀土矿原地浸析采矿原理 ,确立了其工艺技术路线和工艺流程 ,对于推广应用中值得重视的问题作了较为详细的阐述     

冻土未冻水含量与孔径分布的试验探究

冻土是一种特殊的土体,其性质与一般土体有较大差异。冻土中水分的含量与存在形式影响着冻土的各项性能。一直以来,冻土研究都是热点问题,由于试验手段的限制,对于冻土的分析以宏观研究较多。文中利用低场核磁共振孔隙分析仪,通过核磁信号的比值,计算各个温度点下未冻水质量含水率,绘制温度-含水率的函数曲线,结合不同条件试样的孔隙半径分布,揭示孔隙对未冻水含量的影响规律,并且探究不同初始含水率对曲线拐点的影响。试验结果表明,粉土、砂土和黏土土样冻结过程经历3个阶段:第Ⅰ阶段为过冷段,第Ⅱ阶段为迅速下降段,第Ⅲ阶段为稳定阶段; 同种土质不同含水率的土样,降温过程发生冻结的拐点温度略有不同,但是差别较小; 孔径分布越大,其冻结温度越低; 未冻水含量与土体配合比关联较低,较多取决于土体本身的孔隙结构。     

干湿循环作用下陕北Q2黄土强度及水土特性试验研究

为研究不同干湿循环次数下陕北Q2黄土水土特性及其强度的变化规律,利用真空饱和仪制备不同干湿循环次数的土样,采用直剪试验、滤纸法测定其非饱和抗剪强度参数及土水特征参数。研究表明：随着干湿循环次数的增加,陕北Q2黄土的脱湿速率与进气值不断减小,持水能力逐渐增强,且脱湿速率与进气值降低速率逐渐减小,第二次脱湿时最大脱湿速率降幅约30%,进气值约降低1/3;剪应力-剪切位移曲线峰值越发明显,应变软化特性逐渐增强;得到土水特征参数、非饱和抗剪强度参数随干湿循环次数变化的预测拟合公式,且较为精确的预测了第4次干湿循环次数下土样的土水特征参数。     

非饱和黏土土体吸力及其对抗剪强度影响试验

非饱和土基质吸力及土-水特征曲线研究对于预测土体的渗流、强度、体变等工程特性具有重要意义.针对合肥典型非饱和黏土,采用滤纸法和温湿度计法开展不同含水率下黏土的吸力试验,同时采用4种预测模型对土-水特征曲线进行对比分析.结果表明,非饱和黏土基质吸力与总吸力均随含水率的升高而降低;当土体处于高含水率时,其吸力随含水率变化速...     

强夯消除黄土湿陷性的机理

强夯法是消除黄土地基湿陷性的有效方法之一。为了研究强夯消除黄土湿陷性的机理,对铜川市天然黄土和夯芯黄土进行了颗分试验、湿陷试验、扫描电镜试验和土-水特征曲线(soil-water characteristic curve, SWCC)试验,以分析强夯在黄土粒度组成、微观结构特征和非饱和特征方面的影响,以及这些因素与湿陷性的关系。结果表明：在强夯作用下,铜川地区黄土中黏粒含量显著增加,当黏粒含量大于36.2%时,黄土不再具有湿陷性。强夯导致坍塌的大中孔隙形成了小微孔隙,土颗粒排列更为紧密,湿陷性减小。夯芯黄土SWCC曲线过渡段斜率大于天然黄土过渡段斜率,这是因为强夯作用下形成的黏粒作为胶结物质,一方面增加了胶结强度,另一方面填充于孔隙中,提高了黄土的密实度。最终对比发现,SWCC曲线拟合参数a与小微孔隙面积占比和湿陷系数间有良好的相关性。黄土的湿陷性可间接地由SWCC曲线特征判断得出。     

柔性石墨微孔孔径分布X射线小角散射实验测定

介绍了X射线小角散射技术测定多孔材料微孔孔径分布的一种方法,并对几种柔性石墨中微孔孔径分布进行了实验测定。实验结果显示,所测柔性石墨中微孔具有相同的四峰分布特征,随着密度的增加孔径分布向小孔方向移动。     

洛仑兹曲线与基尼系数

分析了基尼（Gini）系数不能准确地反映洛仑兹（Lorenz）曲线的形状和收入分配的不公平程度这一问题,并在此基础上引进了三个参数Vσ、和Γ（λ）．Gini系数和这三个参数一起就能很好地刻划Lorenz曲线的形状,从而能较好地反映出收入分配的不公平程度．本文还给出了Vσ、和Γ（λ）的简便实用的估算公式和具体的例子．     

拟合洛伦兹曲线分析收入分配制度

利用Matlab和给定的数据对洛伦兹曲线模型进行拟合来确定模型中的参数.通过对已有模型的分析及其中的系数进行扰动处理,建立新的L(p)模型.采用Lingo软件求出所建新模型的均方误(MSE)、平均绝对误差(MAE)以及最大绝对误差(MAS),并且与原模型进行比较,从而证明所建新模型的优点.     

CRC-1分子筛裂化催化剂结焦后孔分布变化

用静态甲醇吸附法分别测定纯分子筛、担体及CRC-1裂化催化剂结焦前后孔分布。采用严继民等建议的方法计算中孔分布,试用MP法计算微孔分布。在计算机上进行数据处理,结果表明所用计算方法可行。CRC-1催化剂结焦量为2.47％时没有明显堵孔现象,分子筛及担作两部位都结有焦炭。     

稀土贫矿对水泥熟料性能的影响

研究了几种稀土贫矿对水泥熟料性能的影响.结果表明,在生料中添加适量稀土贪矿,可显著提高水泥熟料强度;不同稀土贫矿对水泥熟料性能的影响互不相同,其差异既与贫矿中的稀土含量及稀土组成有关,也与贫矿中含有的其它异组分种类及含量有关,是稀土贫矿各种性质的综合反映.     

X射线与胶片作用的定量分析

介绍一种测定工业射线胶片重要参数 (感光度、平均斜率及增感系数 )的方法 .通过一次射线曝光获得 14对光学密度与曝光量的对应值 ,用这一组数据就可得到一条完整的特性曲线 ,从曲线上可求出胶片的感光度、平均斜率、灰雾度、宽容度和最大黑度 (即最大光学密度 )等参数 .如果曝光时在胶片的一半加上增感屏 ,还可同时获得有增感屏时的特性曲线 ,从两条曲线上可求出胶片加铅箔增感屏的增感系数 .测量了不同电压下的增感系数 ,结果表明 ,随着管电压的增加 ,2 0 0kV后 ,增感系数快速增加 .