添加Dy和Nb的纳米复合Pr2Fe14B/α-Fe永磁合金结构和磁性

研究了添加Ｄｙ和Ｎｂ对纳米复合Ｐｒ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ永磁合金形成,组织结构及磁性的影响。结果表明：Ｐｒ９Ｆｅ８５Ｂ６非晶带的晶化过程,在α－Ｆｅ相初始晶化之后,出现Ｐｒ２Ｆｅ２３Ｂ３亚稳相,最终形成Ｐｒ２Ｆｅ１４Ｂ＋α－Ｆｅ两相组织．而添加Ｄｙ或同时添加Ｄｙ和Ｎｂ后晶化过程不出现亚稳相．添加Ｄｙ和Ｎｂ元素显著地提高了纳米复合永磁合金的磁性能。最终获得了磁性能为Ｈｃｉ＝７０２．４ｋＡ／ｍ,Ｂｒ＝１．０３Ｔ,（ＢＨ）ｍａｘ＝１３２．６ｋＪ／ｍ３的纳米晶复合Ｐｒ８Ｄｙ１Ｆｅ８４Ｎｂ１Ｂ６永磁材料。     

纳米复合（NdDy）2（FeNb）14B／α—Fe永磁合金

采用单辊急冷法并晶化退火制备了高剩磁，高矫顽力和高磁能积的（ＮｄＤｙ）２（ＦｅＮｂ）１４Ｂ／α－Ｆｅ纳米复合永磁合金，其最佳磁性能分别为Ｂｒ＝１．０２Ｔ，Ｈｅｉ＝７０２ｋＡ／ｍ（ＢＨ）ｍａｘ＝１３４ｋＪ／ｍ＾３，合金的组织结构由硬磁相（ＮｄＤｙ）２（ＦｅＮｂ）１４Ｂ和软磁相α－Ｆｅ在纳米级范围内复合而成，两相的平均晶粒尺寸为３０ｎｍ，该咱合金优异的磁性能起源于纳米晶硬磁相和软磁相之间的磁交换耦合作     

非晶晶化法制备纳米晶双相永磁合金的磁性

采用快淬及退火工艺,通过非晶晶化制备了两种成分的纳米晶,即Ｎｄ２Ｆ３１４Ｂ／α－Ｆｅ永磁合金。研究了添加Ｄｙ＋Ｇａ和晶化工艺对合金磁性能的影响,研究结果表明,三元Ｎｄ８．５Ｆｅ８６Ｂ５．５合金晶化是由３个过程组成的,而添加Ｄｙ＋Ｇａ的Ｎｄ７．５Ｄｙ１Ｆｅ８５Ｇａ２合金化是由２个过程组成的,与三元合金相比,添加Ｄｙ＋Ｇａ可改变α－Ｆｅ和Ｎｄ２Ｆ１４Ｂ相的形成温度及细化两相晶粒,可以显著提高合金的磁性     

离子束增强沉积纳米Fe—N磁性膜

利用高能量（〉１５ｋｅＶ）、脉冲氮离子束增强沉积（ＩＢＥＤ）Ｆｅ－Ｎ磁性薄膜。合成了含有α－Ｆｅ、α″－Ｆｅ１６Ｎ２、γ＇－Ｆｅ４Ｎ和ε－Ｆｅ２￣３Ｎ相的纳米多晶薄膜。Ｆｅ－Ｎ薄膜的磁性取决于膜层的相结构及微观形貌。纳米尺度的α″－Ｆｅ１６Ｎ２和α－Ｆｅ相的混合物膜层的饱和磁性强度可达２４５ｅｍｕ／ｇ。多元ＩＢＥＤ Ｆｅ－Ｃｏ－Ｎ合金薄膜与相同制备条件下合成的Ｆｅ－Ｎ薄膜相比，其相结构相似，但饱和     

快淬NdFeB永磁合金的晶化行为

采用动态差示扫描量热法（ Ｄ Ｓ Ｃ） 和 Ｘ 射线衍射法（ Ｘ Ｒ Ｄ） 研究了快淬 Ｎｄ Ｆｅ Ｂ合金的晶化行为。非晶态 Ｎｄ８ ．５ Ｆｅ８６ Ｂ５ ．５ 合晶化由三个过程组成,各转变有效晶化激活能分别为４ ．８ｅ Ｖ、１５ ．２ｅ Ｖ 和５ ．４ｅ Ｖ。非晶态 Ｎｄ７ ．５ Ｄｙ１ Ｆｅ８５ Ｂ４５ Ｇａ２ 合金直接由非晶态转变为α－ Ｆｅ和 Ｎｄ２ Ｆｅ１４ Ｂ 相,有效晶化激活能为５ ．８ｅ Ｖ。     

非晶Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9激波晶化的X射线衍射研究

用Ｘ射线衍射研究了激波对Ｆｅ７３５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３５Ｂ９ 非合金的作用． 结果表明： 激波能使非晶态转变为纳米晶． 晶化主相αＦｅ 晶粒尺寸为２０ ～５０ ｎｍ , 晶格常数比纯Ｆｅ 的小． 同时形成了多种中间相和亚稳相． 差热分析进一步证实, 非晶的激波晶化比较完全, 而且晶化相相当稳定     

Mo对Fe—Cu—Nb—Si—B合金磁性的影响

用Ｍｏ部分替代Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ合金中的Ｎｂ而制备的Ｆｅ７３Ｃｕ１Ｎｂ１．５Ｍｏ２Ｓｉ１２．５Ｂ１０非晶合金，在５００－６２０℃的温度范围内进行了等温退火处理。对退火后样品进行了磁性、微结构及物相研究，表明在５３０℃左右退火后具有最佳软磁性能。当退火温度大于６００℃时，有Ｍｏ２ＦｅＢ２及其它化合物析出从而使合金软磁性恶化。Ｍｏ与Ｎｂ一样有抑制晶粒生长，细化晶粒之作用。     

Nd－Fe－B合金的组织与组成对其腐蚀行为的影响

研究了Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的组织与组成对其腐蚀行为的影响。对Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金各主要组成相在纯水和ＮａＣｌ溶液中电位进行了测定，结果表明Ｅ（富Ｎｄ相）＜Ｅ（基体相）＜Ｅ（富Ｂ相）。Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的腐蚀特征是晶界处的富钕相优先腐蚀，然后向晶粒内Ｎｄ２Ｆｅ（１４）Ｂ基体相扩展。环境腐蚀试验结果表明，Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金中加入Ｄｙ后，耐蚀性提高；加入Ａｌ后，则耐蚀性有所下降。     

Mo对Fe－Cu－Nb－Si－B合金磁性的影响

用Ｍｏ部分替代Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ合金中的Ｎｂ而制备的Ｆｅ（７３）Ｃｕ１Ｎｂ（１．５）Ｍｏ２Ｓｉ（１２．５）Ｂ（１０）非晶合金，在５００—６２０℃的温度范围内进行了等温退火处理．对退火后样品进行了磁性、微结构及物相研究，表明在５３０℃左右退火后具有最佳软磁性能．当退火温度大于６００℃时，有Ｍｏ２ＦｅＢ２及其它化合物析出从而使合金软磁性恶化．Ｍｏ与Ｎｂ一样有抑制晶粒生长，细化晶粒之作用．     

Fe78B13Si9纳米晶合金的晶体结构

同高密度电脉冲处理Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９（Ｍｅｔｇｌａｓ２６０５Ｓ－２）非晶合金，形成了纳米 晶合金，并用Ｘ射线衍射和透射电镜研究了纳米晶合金的晶粒结构，结果表明，两个晶体相为α－Ｆｅ（Ｓｉ）固溶体和Ｆｅ２Ｂ（ｂｃｔ）化合物，晶粒尺寸为１９ｎｍ。     

Nd—Fe—B合金的组织与组成对其腐蚀行为的影响

研究了Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的组织与组成对其腐蚀行为的影响。对Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金各主要组成相在纯水和ＮａＣｌ溶液中电位进行了测定，结果表明Ｅ（富Ｎｄ相）＜Ｅ（基体相）＜Ｅ（富Ｂ相）。Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的腐蚀特征是晶界处的富钕相优先腐蚀，然后向晶粒内Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ基本相扩展。环境腐蚀试验结果表明，Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金中加入Ｄｙ后，耐蚀性提高；加入Ａｌ后，则耐蚀性有所下降。     

Fe78B13Si9非晶合金纳米晶化的亚结构

用高密度脉冲电流处理Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９非晶合金，随电流密度的变化在不同的温度下和相同的时间内实现了试样的纳米晶化，透射电镜观察及Ｘ射线衍射分析表明，在由电脉冲方法所制备的纳米晶Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９合金中存在着亚晶和孪晶等亚结构，三种晶化相是α－Ｆｅ（Ｓｉ）Ｆｅ２Ｂ和少量的Ｆｅ３Ｂ．随着电流密度的增加，试样中Ｆｅ２Ｂ相略有增加并出现了有序的Ｆｅ３Ｓｉ结构，但平均晶粒尺寸保持不变，由Ｓｈｅｒｒｅｒ方     

Fe—（Cu—Nb）—Si—B纳米晶合金的磁致伸缩

采用适当的热处理工艺将不同成分的Ｆｅ－（Ｃｕ－Ｎｂ）－Ｓｉ－Ｂ非晶态合金制备成纳米晶合金，测试了纳米晶合金的磁致伸缩，并与相应成分的非晶合金做了比较，实验结果表明，纳米晶合金的饱和磁致伸缩均小于非晶合金，较小的磁致伸缩并不是产生优异软磁性能的主要原因。     

Fe－（Cu－Nb）－Si－B纳米晶合金的磁致伸缩

采用适当的热处理工艺将不同成分的Ｆｅ－（Ｃｕ－Ｎｂ）－Ｓｉ－Ｂ非晶态合金制备成纳米晶合金，测试了纳米晶合金的磁致伸缩，并与相应成分的非晶合金做了比较．实验结果表明，纳米晶合金的饱和磁致伸缩均小于非晶合金，较小的磁波伸缩并不是产生优异软磁性能的主要原因．     

静高压在多层Al／Fe—Mo—Si—B纳米合金复合材料…

在３￣５．５ＧＰａ的压力范围内，经过８７３Ｋ，３０ｍｉｎｈ等温热处理由非（Ｆｅ０．９９Ｍｏ０．０１）７８Ｓｉ９Ｂ１３（ＦＭＳＢ）条带和纯金属Ａｌ片交替叠成的样品，制备出多层Ａｌ／Ｆｅ－Ｍｏ－Ｓｉ－Ｂ纳米合金复合材料。研究了静高压在复合材料制备中影响非晶ＦＭＳＢ合金晶化相，Ｆｅ－Ｍｏ－Ｓｉ－Ｂ纳米合金晶粒度和Ａｌ／Ｆｅ－Ｍｏ－Ｓｉ－Ｂ复合材料界面相的规律及机制。     

非晶态Fe—B—Si合金退火转变过程动力学特征

用Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ公式和Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ方程对非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金的退火转变过程进行了系统的动力学分析。在低温结构弛豫阶段,Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金的结构弛豫激活能随温度的升高而单调增大;在晶化初期,非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金的表观晶化激活能随温度的升高而降低,在ＤＳＣ曲线上α－Ｆｅ转变最大速率处出现转折,温度高于转折点后,晶化激活能随温度的升高而单调增大。     

纳米Nd_2Fe_(14)B/α-Fe复相合金试验研究进展报告

本工作是山西省自然科学基金资助的“Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／αＦｅ纳米稀土永磁材料及其各向异性研究”课题的一部分。我们对含Ｎｄ量５％～１１ａｔ％,含Ｆｅ量８０％～８５ａｔ％,加上含其他合金元素为其余原子百分数的合金,将其熔炼工艺、快淬工艺、晶化工艺参数对磁...     

Bi_2DyFe_5O_（12－x）薄膜的磁性及MOSSBAUER研究

利用Ｘ－射线衍射，磁性测量及测量等手段研究了溅射态氧化物薄膜Ｂｉ＿２ＤｙＦｅ＿５Ｏ＿（１２－ｘ）的结构，磁性及晶化过程，得到了一些新的结果。     

退火条件对Fe基纳米晶合金磁性的影响

详细研究了非晶Ｆｅ７２．７Ｃｕ１Ｎｂ２Ｖ１．８Ｓｉ１３．５Ｂ９合金在纳米晶化过程中退火温度与退火加热速度对合金磁性的影响，实验结果表明，当退火温度Ｔａ低于５３０℃时，随着Ｔａ的提高合金磁导率缓慢增加。当Ｔａ高于５４０℃时，磁导率迅速增加，５７０℃退火时磁导率出现峰值，实验发现，在纳米晶化过程中退火加热速度对合金的初始磁导率ｕｉ有明显的影响，ｕｉ随着退火加热速度的提高而增大。     

稀土双相永磁合金X射线无标定量相分析

通过对Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ四方相单胞分析，确定其各原子坐标，进而采用计算Ｋ值直接对比法，建立了双相永磁合金相分析计算程序。在对单相计算结果与实验值取得一致的基础上，对α－Ｆｅ／Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ实验合金进行了相含量测算和分析。