圈——书Ramsey数

用两种颜色,比如红和蓝,给完全图K_n的边着色.把着红色的边集记为E_1,着蓝色的边集记为E_2.并把K的边集分别是E_1和E_2的生成子图分别记为R和B.这时称R和B是K_n的一个分解,记为K=R⊕B.图G_1和G_2(不一定是完全图)的Ramsey数r(G_1,G_2)是一个最小的正整数n,它使得K的任一分解K=R⊕B,有RG_1或BG_2.     

关于部分标号图的重构

本文讨论部分标号图等邻集之间的邻接情况,证明了有n个点v_1,v_2,…,v_n未标出的р阶图G,当n=5或6时,可由主子图G_(i1),G_(i2),…,G_(in)(i_1,i_2,…,i_(n-1)相似文献   

A-H键振动频率与原子价层轨道能

本文研究了原子价层轨道能与共价型分子氢化物中 A—H 键的振动频率 v_(A-H)的关系,结果表明二者问有良好的线性关系,其计算式为:v_(A-H)=-a∑n_1E_1/∑n_1(A)+b (1)v_(A-H)=-c∑n_1E_1/∑n~(?)(B)+d (2)利用上式计算的振动频率 v_(A-H)值接近于文献值。从而验证了用韩长日方法计算电负性的合理性。     

一类拟线性退缩抛物方程的相似解

本文证明了下列自由边界的相似解问题存在两种类型的相似解:寻找(u,Γ)满足其中G_0(?)R(?)是一个区域,G=Γ∪G_0∪{t,T},(v_(z_1),…,v_(x_a),v_t)是Γ的法向量,A(0)=A＇(0)=0。A＇(u)>0(u>0)。     

一个与隔离性定理等价的定理

在讨论集合与集合的位置关系时,有 定理、设F_1,F_2是二有界闭集,F_1∩F_2=(?),则有开集G_1,G_2使G_2F_2,G_1nG+2=(?). 这个定理叫做隔离性定理,它与下述定理等价。 定理1、设F_1,F_2是二闭集,其一有界且F_1∩F+2=则有闭集E_1F_1,E_2F_2,且p(E_1,E_2)>0.     

铺层角度对碳纤维/环氧树脂基复合材料板等效刚度的影响

为了准确计算复合材料等效刚度,指导复合材料设计过程中铺层角度的选择。该文基于经典层合板理论,建立了考虑拉剪耦合效应的三维层合板等效刚度计算方法。基于该方法对碳纤维/环氧树脂基复合材料板等效刚度随铺层角的变化趋势进行了分析,结果显示:随着铺层角θ_1的增加,铺层方式为(θ_1)_(25)/(θ_2)_(25)的层合板的面内轴向刚度E_x、横向刚度E_y的变化曲线包含变化率显著不同的两个阶段;法向刚度E_z呈正弦变化趋势且当正交铺层时有最大值;面内剪切刚度G_(xy)在θ_1=45°且θ_2=135°时有最大值;面外剪切刚度G_(xz)和G_(yz)变化曲线关于θ_2=90°对称。通过比较层合板与单向板等效刚度发现,选择合适的铺层角度组合能够有效提高结构的法向刚度和面内剪切刚度。     

两类冠图的Randi■能量

设G是顶点集为V(G)={v_1,v_2,…,v_n}的简单无向图,R(G)=(r_(ij))是图G的Randi■矩阵,其中当v_i与v_j相邻时r_(ij)=1/■;否则r_(ij)=0.图G的Randi■能量RE(G)指R(G)的特征值的绝对值之和.冠图G■_1G_2是由图G_1的每个顶点与图G_2的一个拷贝的所有顶点相连得到的.本文对冠图I_r(K_n)和K■_nK_m的Randi■能量进行了研究.     

EPS轻质节能混凝土砌块砌体抗压性能研究

可发性聚苯乙烯(简称EPS)轻质节能混凝土砌块是为替代实心粘土砖而自主研发的一种新型墙体材料,因该砌块与普通混凝土砖在材料性质和制作工艺等方面有差异,作为承重墙体砌块使用时,《砌体结构设计规范》(GB50003-2011)中砌体抗压强度计算公式不合适。为得到适用于该砌体的计算公式并使产品推广使用,特取强度等级为MU5、MU15的EPS混凝土砌块,设计8组24个受压构件,开展砌体抗压性能试验研究,并通过实验研究、理论分析、经验回归,推导得出EPS砌块砌体抗压承载力计算公式为fm1=1.182f_1~(0.407)(1+0.07f_2),EPS混凝土砌块砌体弹性模量计算公式建议采用E_1=147.1f_m(f_m)~1/2(承重砌块砌体)和E_2=175.6f_m(f_m)~1/2( 自承重砌块砌体),而泊松比的取值建议采用0.190(承重砌块砌体)和0.220(自承重砌块砌体)。     

结构对托盘用竹木复合层合板力学性能的影响

根据复合材料层合板理论设计出加入4种不同层数的毛竹片并且按不同铺层位置正交排列的竹木复合层合板,对各种层合板的最大荷载(Pmax)、弹性模量(MOE)、抗弯强度(MOR)和最大变形挠度(f)等进行了测试及分析.结果表明:在层合板的表层和底层加入竹片层可以大大提高层合板的最大荷载、弹性模量和抗弯强度等力学性能.同时采用主成分分析法确定了比强度的大小可以作为判断竹木复合层合板结构优劣的主要评价指标.     

E_(V2)检测技术在夯实地基检测中的应用

目的研究强夯处理厚层回填粗砂地基E_(V2)检测试验,解决缩短工期、节约成本工程问题.方法采用数理统计的方法,通过采集并整理沈阳某厚层回填粗砂强夯地基处理工程中获得的相关工程数据,分析了不同夯击能情况下E_(V2)与E_0和N_(63.5)之间的相关关系.结果得到了不同夯击能情况下E_(V2)-E_0和E_(V2)-N_(63.5)之间的相关性方程以及相关系数的评价结果.结论强夯处理后的回填粗砂地基,在不同夯击能情况下,E_(V2)和E_0、E_(V2)和N_(63.5)之间都有较好的线性相关性,可以利用快捷的重型动力触探试验代替复杂的E_(V2)试验准确评价地基压实施工质量,对于不同地区同类工程具有一定的参考价值.     

完全图上的锥的D(2)-点可区别正常边染色

设G是顶点集合为V(G)={v_(0i)|i=1,2,…,p}的简单图,n是正整数,称M_n(G)为G上的锥(或广义Mycielski图),如果V(M_n(G)={v_(01),v_(02),…,v_(0p);v_(11),v_(12),…,v_(1p);…v_(n1),v_(n2),…,v_(np),w}) E(M_n(G))=E(G)∪{v_(ij)v_((i 1)k)|v_(0j)v_(0k)∈E(G),1≤j,k≤p,i=0,1,…,n-1}∪{v_(nj)w|1≤j≤p}.在这篇文章里,我们讨论了完全图上的锥的$D(2)$-点可区别的正常边染色,并给出了相应色数.     

关于主子图中有若干部分标号图的重构猜想

文献[1]提出如下猜想:“给出p阶图G的p个主子图G_1,G_2,…,G_p,若对某个n,2≤n≤p,其中G_1…,G_(n-1)中点V_(n 1),V_(n 2),…,v_1已标正,V_1,…,V_n未标定;G_n,…,G_p中的点全不标号,则G可由这组G_1,…,G_(n-1),G_n,…,G_p(在同构意义下)唯一地重构。“当n=p时,这就是著名的Ulam重构猜想。”对2≤n相似文献   

基于微极理论的新型FeAl多孔材料弹性模量研究

针对本课题组制备的一种新型金属间化合物多孔材料即FeAl多孔材料,分析其孔隙结构的微观特征,建立六边形多孔结构模型,利用微极理论和能量法推导出多孔材料弹性模量的理论计算公式,并通过单轴拉伸实验加以验证。研究结果表明:多孔材料的相对弹性模量E_1/E_s随相对密度ρ~*/ρ_s增加而增大,且弯曲剪力对E_1/E_s的影响也随之增大,故中、高密度的多孔材料必须考虑弯曲剪力对E_1/E_s的影响;采用能量法精确计算微极弹性连续介质的结构位移,且考虑弯曲剪力对相对弹性模量的影响,理论公式计算的弹性模量更接近于实验结果,从而验证了弹性模量理论公式更加准确、可靠。     

定向刨花板物理力学性能的研究

<正>本文主要研究定向刨花板的物理力学性能,并且探讨施胶量和容积重与这些性能的关系。 性能测试包括九项指标:容积重,含水率,静曲强度,弹性模量,平面抗拉强度,握钉力,厚度膨胀率,热物理性能和吸声系数。文中把相同工艺条件下定向与非定向两种刨花板的物理力学性能进行对比,总结了定向刨花板在静曲强度和弹性模量方面的一些规律,譬如:改变三层定向板表芯层刨花重量的配比,可以人为调节板子平行和垂直两个方向静曲强度或弹性模量的比率,其数学模型为抛物线[(Y-K)~2=2aX];定向刨花板平行和垂直两个方向静曲强度或弹性模量的平均值与相同条件下非定向板的静曲强度或弹性模量近似相等。本文还讨论了如何评价刨花定向系数的问题,设想了一种用静曲强度增量表示定向系数的计算公式。     

一些最优的区组—因子设计

给定 b 个大小为 k 的区组,总共有 N=bk 个试验单元.现在要在这 b 个区组上安排一个两因子试验,假定因子 F_1有 v_1个水平,因子 F_2有 v_2个水平。我们称这样的试验设计为具有参数(v_1,v_2,bk)的区组——因子设计,简记为 BFD(v_1,v_2,bk).所有这种设计的全体记为Ω(v_1,v_2,bk).容易看出,我们所考虑的区组——因子设计是把两个区组设计 d_1(v_1,b,k),d_2(v_2,b,k)叠置在一起得出的设计.当 v_1|k,v_2|k,且 d_1与 d_2相互正交时,这     

可迁的Kirkman三元系

本文给出了可迁的Kirkman三元系(即TKTS(v))的两个递归构造: (1) 若存在TKTS(v_1)与TKTS(v_2),则存在TKTS(v_1v_2). (2) 若存在TKTS(v),则存在TKTS(qv),这里素数幂q≡1(mod6).     

过渡金属钨钼碳化物和氮化物的弹性常数计算

利用局域密度泛函理论和LMTO-ASA方法结合线性弹性理论,从第一原理计算了B1结构的WC、MoC、WN和MoN晶体的弹性切变模量C_(11)-C_(12)和C_(44),再由体弹性模量B_o=(C_(11)+2C_(12))/3求得上述四种晶体的弹性常数C_(11),C_(12)和C_(44),由于目前尚无上述四种晶体的弹性常数实验数值,本文的计算结果可作为一种理论预测值。     

海地瓜多糖和多肽提取纯化工艺及抗氧化活性

以低值海地瓜(Acaudina molpadioides)体壁干品为实验原料,优化酶解超滤工艺条件,联合制备出不同分子质量段的海地瓜多糖和多肽,优化确定柱层析法分离纯化海地瓜多糖的工艺参数,对比探究不同分子质量段海地瓜多糖和多肽的体外抗氧化活性。结果表明:先用胰蛋白酶在料液比(m/V)1∶40、加酶量2.4%(质量分数)、p H值7.5、45℃下酶解8 h,然后超滤分离得到分子质量小于10 ku的海地瓜多肽,提取率达到(29.602±1.012)%;再用中性蛋白酶和木瓜蛋白酶复合使用对超滤截留液和一次酶解沉淀进行二次酶解提取多糖,先加入质量分数7%的中性蛋白酶,45℃下酶解4 h;再加入质量分数8%的木瓜蛋白酶,60℃下酶解4 h,p H值均为7.0,粗多糖提取率达到(14.511±0.162)%。确定最佳超滤条件为:操作压力0.20 MPa,料液质量分数6%,操作温度35℃。得到海地瓜多肽P_1(5~10 ku,48.47%)、P_2(1~5 ku,18.46%)和P_3(1 ku,33.07%);得到海地瓜粗多糖G_1(10 ku,63.09%)、G_2(10~100 ku,7.24%)、G_3(100~200 ku,4.67%)和G_4(200 ku,25.00%)。采用Q-Sepharose-Fast-Flow阴离子交换柱层析法对G_4进行纯化,在0,0.5,1.5 mol/L洗脱盐浓度下,得到3个纯化多糖组分G_(4-1)、G_(4-2)和G_(4-3)。体外抗氧化活性检测结果显示,不同分子质量段海地瓜多肽对·OH的清除能力强弱顺序为:P_3P_2P_1,对DPPH·和O_2~-·的清除能力强弱顺序均为:P_2P_3P_1。不同海地瓜粗多糖对·OH、DPPH·和O_2~-·的清除能力强弱顺序依次为:G_4G_1G_3G_2,G_4G_3G_1G_2,G_1G_4G_2G_3;纯化多糖对·OH的清除能力强弱顺序为:G_(4-1)G_(4-2)G_(4-3),对DPPH·和O_2~-·的清除能力强弱顺序均为:G_(4-2)G_(4-1)G_(4-3)。     

taxol对V79—8系细胞微核化机理的探讨

用多种方法探讨了 v_(79-8)系细胞在 taxol 作用下微核化的时期和机理.早熟染色体凝集(PCC)法发现此种 G_1 及 G_2 期缺陷的细胞株,在一定的生长条件下有相当数量的 G_1 和 G_2 细胞存在.taxol 作用后,首先是有丝分裂指数(I_m)的增加,然后随 I_m 的下降细胞微核化增加.秋水仙酰胺阻断的 M 期细胞,在释放的同时加入 taxol,细胞微核化速率增加迅速.微管的间接免疫荧光法显示,在 taxol 作用下,微管集合成不规则的束.微核化细胞可以继续合成 DNA.每个微核中含有可被抗着丝点抗体(ACA)血清荧光染色的着丝点.     

三维正交纤维复合材料弹性性能细观力学分析

对三维正交编织纤维增强复合材料的弹性性能进行了细观力学分析．提出了这种材料的一种细观力学分析模型，推导了其主拉伸弹性模量和主泊松比的计算公式，并用实验数据对弹性模量计算公式进行了验证